Электротехника и основы электроники. Методические указания и контрольные задания для студентов-заочников механических специальностей

Электрические цепи постоянного тока 1. Следует хорошо понять принципиальное различие между источниками напряжения и источниками тока. Если внутреннее сопротивление источника rв намного меньше, чем сопротивление приемника rп, тогда E = Irв + Irп ≈ Irп. В этом случае E = V = Irп = const, т. е. напряжение есть величина постоянная. Такой источник называется источником напряжения. Если внутреннее сопротивление rв намного больше, чем сопротивление приемника rп, тогда E = Irв + Irп ≈ Irв, т. е. I = Egв. В этом случае ток источника не зависит от сопротивления r, I = const. Такой источник называется источником тока. 2. Одним из важных вопросов этого раздела является расчет распределения токов в разветвленных линейных цепях с несколькими источниками питания. Основным методом расчета является метод непосредственного применения законов Кирхгофа. Пусть цепь, которую нужно рассчитать, содержит m ветвей и n узлов. Так как по каждой ветви проходит свой ток, то число неизвестных токов равно числу ветвей и для определения их необходимо составить m уравнений. Последовательность операции расчета: а) обозначают токи во всех ветвях (I1, I2, …, Im), произвольно выбирают их положительные направления и обозначают на схеме эти направления стрелками; б) составляют по первому закону Кирхгофа уравнения для (n – 1) узлов; в) недостающие m – (n – 1) уравнений получают по второму закону Кирхгофа, для чего выбирают в схеме m (n – 1) взаимно независимых контуров. Выбирают направления обхода этих контуров (по движению часовой стрелки или против него) и соответственно обозначают их на схеме; г) составляют по второму закону Кирхгофа уравнения для выбранных контуров и направлений их обхода. В результате получается система из m уравнений. Решение этой системы позволяет определить не только числовые значения токов, но и их действительные направления. Если решение привело к отрицательному знаку для какого-либо тока, то его действительное

направление противоположно произвольно выбранному в начале положительному направлению. В качестве иллюстрации рассмотрим цепь, схема которой изображена на рис. 1. Схема содержит 6 ветвей и 4 узла (m = 6, n = 4). На схеме обозначены выбранные положительные направления всех шести токов. По первому закону Кирхгофа составляем 4 – 1 = 3 уравнения для узлов a, b, c: узел a: I1 – I2 – I3 = 0; узел b: I2 + I4 + I5 = 0; узел c: -I5 – I4 – I6 = 0; По второму закону Кирхгофа составляем 6 – 3 = 3 уравнения для контуров adea, abcda, bfcb (направление обхода принимаем по часовой стрелке): контур adea: E1=I1(r01+r1) +I3r3; контур abcda: 0= I2r2- I4r4+ I6r7- I3r3; контур bfcb: - E2= -I5 (r02+r5+r6) +I4r4. Таким образом, при расчете данной цепи по методу непосредственного применения законов Кирхгофа приходится решать систему из шести уравнений. 3. Метод контурных токов позволяет сократить число совместно решаемых уравнений с m до (m-n+1). Последовательность операций расчета: а) выбирают в схеме взаимно независимые контуры (так, чтобы одна из ветвей соответствующего контура входила только в этот контур); б) для выбранных независимых контуров принимают произвольно направления контурных токов в них; в) составляют для выбранных контуров уравнения по второму закону Кирхгофа относительно контурных токов. Для цепи, изображенной на рис.1, выбирая прежние независимые контуры и принимая указанные на рис.2 направления контурных токов, получим следующие три уравнения E1=II (r01+r1+r3) -IIIr3; 0= II I (r2+r4+r7+r3) -IIr3+ IIII r4; E2= IIII (r02+r5 +r4 +r6) +IIIr4

Таблица 1 Величин а r1, Ом r2, Ом E, В r0, Ом

рис1 рис.2 После того как найдены контурные токи, определять действительные токи в ветвях. В ветвях, не являющихся общими для смежных контуров, найденный контурный ток будет равен действительному току ветви. В ветвях же общих для смежных контуров действительный ток равен алгебраической сумме контурных токов. Таким образом, в данном случае действительные токи равны: I1=II; I2=III; I3=II-III; I4= - (III+IIII ); I5=IIII; I6=III. Задача 1. Цепь (рис.3, таб.1) имеет ЭДС источника Е, внутреннее сопротивление r0. Сопротивление электроприемников равны r1 и r2. Определить токи в сопротивлениях r1 , r2, напряжение на зажимах электроприемников и составить уравнение баланса мощностей.

1 6 4 100 1,0

3 8 6 120 1,2

4 9 7 130 1,3

Номер варианта 5 6 7 10 12 13 8 9 10 140 150 160 1,4 1,5 1,6

r0

L0

I

I1 L1 r1

a

Uab r

E,r0

r1

r2

8 14 11 170 1,7

9 15 12 180 1,8

10 16 17 190 1,9

Электрические цепи переменного тока. Однофазные цепи 1. Одним из важных вопросов этого раздела является расчет цепей, и в частности, при смешанном соединении различного рода (активных и реактивных) сопротивлений. Все методы расчета линейных цепей постоянного тока могут применены для расчета сложных цепей синусоидального тока, если пользоваться методом комплексных чисел. На рис. 4 изображена цепь, которая легко рассчитывается этим методом.

U

Рис.3

2 7 5 110 1,1

b

Рис.4 Комплексное полное сопротивление всей цепи

I2 C

(r1 + jxL1 )(− jxC ) . r1 + jxL1 − jxC Зная ZЭ легко определить ток в неразветвленной части цепи: ZЭ= r0+jxL0+r+

İ=Ù/ŻЭ. Напряжение между точками а и b (r + jxL1 )(− jxC ) Ùab=İ 1 r1 + jxL1 − jxC После определения Ùab легко найти токи в параллельных ветвях. 2. При включении в цепь индуктивности L часто говорят об индуктивном сопротивлении, индуктивном падении напряжения или индуктивной составляющей напряжения. Однако в действительности в этих понятиях есть условность. При включении в цепь катушки, обладающей активным сопротивлением r и индуктивностью L, на переменное синусоидальное напряжение U уравнение по второму закону Кирхгофа записывается так: u=ir+(-eL). Это объясняется следующим: часть напряжения от U падает на сопротивление r (т.е. ir), а остальная часть – на компенсацию возникающей в L Э.Д.С. самоиндукции (т.е. –eL). Численно же величина возникающей э.д.с. ровна eL=-ωLI. Так как ωL выражается в омах, то xL =ωL называют реактивным индуктивным сопротивлением, а произведение xLI называют индуктивным падением напряжения (по аналогии с произведением rI). 3. Следует обратить внимание на то, что понятие активной и реактивной проводимостей имеют условно-расчетный характер. Например, для параллельно включенной катушки с сопротивлением r и индуктивностью L активная проводимость, определяемая по формуле r g= 2 , включает в себя не только активное сопротивление r, но r + x2L и индуктивное xL. Аналогично в формулу индуктивной проводимости x bL= 2 входит не только индуктивное сопротивление xL но и r + x2L активное r. 4. Изучая явление резонанса, необходимо усвоить следующее. При резонансе напряжения и ток на зажимах цепи всегда совпадают по фазе.

Настройка же цепи на резонанс зависит от схемы соединений индуктивности и емкости. Для последовательной цепи условием резонанса является равенство индуктивного и емкостного сопротивлений: xL=xC. Для цепи, содержащей параллельный контур, в одной из ветвей которого находится индуктивность, а в другой – емкость, условием резонанса является равенство реактивных проводимостей ветвей: bL= bC. 5. При выполнении расчетов по методу комплексных чисел следует иметь в виду, что вещественная и мнимая части комплексного сопротивления, комплексной проводимости и комплексной мощности всегда представляют собой соответственно активную и реактивную составляющие этих величин; что же касается комплексного напряжения и комплексного тока, то такое положение имеет место лишь в частных случаях. Вещественная и мнимая части комплексного напряжения и комплексного тока определяются начальными фазами величин, иначе говоря, зависит от расположения соответствующих векторов относительно осей комплексной плоскости, тогда как их активная и реактивная составляющие определяются углом сдвига по фазе φ между этими двумя векторами. Задача2. В сеть переменного тока напряжением U включена цепь, состоящая из ветвей с активными сопротивлениями r1, r2, r3, индуктивным сопротивлением xL, емкостным сопротивлением xC (рис.5 таб.2). Определить показание измерительных приборов, включенных в цепь, полную и реактивную мощность цепи, построить векторную диаграмму и треугольник мощностей.

A

U

. .r

1

W

. A1

r2

r3

XC

XL A2

Рис.5 Таблица 2 Величин а U, В r1, Ом r2, Ом r3, Ом xL, Ом xC, Ом

1 110 1,8 9 3,8 4,8 10

2 150 2,7 12 5,2 7,2 8

3 200 3,5 15 6,6 9,6 6

4 250 4 18 8 12 4

Номер варианта 5 6 7 300 350 380 4,8 5,6 6,5 21 24 27 9,4 10,8 12,2 14,4 17,4 18 12 14 17

понимать роль нейтрального провода; принципы построения потенциальных диаграмм; влияние рода и схемы включения нагрузки на величину тока в нейтральном проводе, схемы электроснабжения предприятия; 3) уметь анализировать различные режимы симметричных и несимметричных цепей; читать схемы соединения трехфазных и однофазных приемников; предвидеть последствия коммутационных изменений в цепи на ее электрическое состояние. Задача 3. В четырехпроводную трехфазную сеть с линейным напряжением Ùл=220 В включен звездой приемник, активные и индуктивные сопротивления фаз которого соответственно равны Rа=3 Ом, Ха=4 Ом, Rб=3 Ом, Хб=5,2 Ом, RC=4 Ом, ХС=3 Ом, (рис. 6). Определить токи в линейных и нейтральном проводах и построить векторную диаграмму. Решение. Считаем, что вектор фазного напряжения Ùа= Ùл/ 3 = =127 В, Ùб= 127е – j120° В, Ùс= 127е j120° В. Находим линейные токи: İа= Ùа/Zа= 127/(3+j4)=127/(5е j53°) =25,4е – j53° А; İб= Ùа/Zб= 127е – j120°/(3+j5,2) =127е – j120°/ (6е j60°)= = 21,2e –j180° А; İс=Ùс/Ζс=127еj120/(4+j3)=Uc 2)

8 400 7 30 13,6 19,6 12

9 500 8 33 15 21,6 14

10 600 10 36 16,6 25,2 10

Трехфазные цепи При изучении этого раздела особое внимание необходимо обратить на преимущество, которые дает трехфазная система по сравнению с однофазной. Рассматривая схемы соединения обмоток генераторов. надо уяснить связь между фазными и линейными напряжениями в схеме соединения звездой, а также связь между фазными и линейными токами в схеме соединения треугольником. Необходимо четко представить, что в трехфазной цепи могут быть два режима: симметричный и несимметричный. Расчет трехфазной цепи в симметричном режиме сводится к расчету для одной фазы и производится аналогично расчету однофазной цепи с одним источником. Трехфазная цепь может рассматриваться как разветвленная цепь с тремя источниками питания, и для ее расчета применяются методы, используемые при расчете электрических цепей с несколькими источниками. Например, если несимметричный приемник соединен без нейтрального провода, то для расчета трехфазной цепи можно применить метод узлового напряжения в комплексной форме. После изучения настоящего раздела студенты должны: 1) знать основные элементы трехфазной цепей, способы соединения фаз обмотки генератора и включения в трехфазную цепь приемников; способы изображения трехфазной симметричной системы э.д.с;

Рис.6

Рис.7

İс= Ùс/Zс= 127е j120°/(4+j3) =127е –j120°/ 5е j37°==25,4e j83° А; Ток в нейтральном проводе определяется как геометрическая сумма линейных токов: İN= İa+ İb+ İc=25,4e -j53°+21,2e – j 180°+ +25,4e j83°=5,9e j124°A. Векторная диаграмма показана на рис.7. При несимметричном нагрузке для определения активной мощности находят мощность каждой фазы отдельно: Pф=Uф Iфcosφ, а мощность всей трехфазной системы получают как сумму мощностей всех фаз или используют схему включения двух ваттметров. Задача 4. В трехфазную четырехпроводную цепь с симметричным линейным напряжением Uл включены звездой сопротивления r а,r b,r c и x a,x b, x c.(рис.8, таб. 3). Определить фазные и линейные токи, ток в нейтральном проводе, активную мощность всей цепи и каждой фазы в отдельности. Построить векторную диаграмму токов и напряжений.

a b c n

ra xa rc

xc

xb

Рис.8

rb

Таблица 3. Величина Uл, В r а, Ом r b, Ом r c, Ом xa, Ом xb, Ом xc, Ом

Номер варианта 1 2 3 4 5 6 7 380 220 127 380 220 127 380 2,5 7 4 5 1,5 1 3 3,5 8 5 15 6 2 4 5,5 1,0 7 15 8 3 6 3,5 8 5 6 1 2 4 2,5 7 4 5 1,5 1 3 7,5 12 9 10 2 4 8

8 220 6 7 9 7 6 11

9 127 3 3,5 3,5 4 6 8

10 380 4 6 8 12 6 3

Асинхронный двигатель

Изучение асинхронного двигателя надо начинать с его устройства и принципа работы. Необходимо обратить особое внимание на электромагнитные процессы, возникающие в двигателе, как при его пуске, так и в процессе работы. Векторная диаграмма и эквивалентная схема асинхронного двигателя облегчает изучение его работы и используется при выводе основных уравнений. Эксплуатационные параметры асинхронного двигателя демонсрируется механическими и рабочими характеристиками. После изучения данного раздела студент должен: 1) знать значения терминов: скольжение, синхронная скорость, круговое вращающееся магнитное поле, короткозамкнутый ротор, фазный ротор, поток полюса, глубокопазный ротор, двойная «беличья клетка» способы изменения направления вращения магнитного поля; устройства и области применения двух типов трехфазных асинхронных двигателей; условные обозначения трехфазных асинхронных двигателей на схемах; вид механических характеристик; способы регулирования частоты вращения двигателя; 2) понимать принцип возбуждения многополюсного вращающегося магнитного поля; принцип действия трехфазной асинхронной

машины в режимах двигателя, генератора и электромагнитного тормоза; факторы, влияющие на частоту вращения ротора трехфазного асинхронного двигателя; возможность замены трехфазного асинхронного двигателя с вращающимся ротором эквивалентным двигателем с неподвижным ротором; аналогию физических явлений в трехфазном асинхронном двигателе с неподвижным ротором и в трансформаторе с резистивной нагрузкой; энергетические преобразования в трехфазном асинхронном двигателе; 3) уметь осуществлять пуск асинхронного двигателя; измерять скольжение с помощью стробоскопического устройства, частоту вращения; оценивать величины номинального, пускового и максимального моментов, пускового тока и номинального скольжения по данным каталога. Приступая к изучению этой темы, необходимо понять условия возбуждения вращающегося магнитного поля. Механические характеристики M = f (S) и Ω = f (M) могут быть построены по расчетной формуле вращающего момента

Μ=

3U12ф

М=2М кр / (S кр /S+S/ S кр), (2) где М кр- критический (максимальный) вращающийся момент двигателя; S кр – скольжение, при котором двигатель развивает критический момент. Зная отношение критического момента к номинальному М кр/ М ном = λ и определив номинальный момент как М ном= 9550 Pном /η ном где Рном – номинальная мощность двигателя, кВт; η ном – номинальная частота вращения ротора, об/мин, легко получить выражение для S кр.

R2' S

, (1) 2 ⎡⎛ ⎤ 2 R2' ⎞ Ω 0 ⎢⎜⎜ R1 + ⎟⎟ + X 1 + X 2' ⎥ S ⎠ ⎢⎣⎝ ⎥⎦ где Μ – вращающий момент двигателя, Η·м; U1ф – фазное напряжение статорной обмотки; S – скольжение; R1, X1 – значения сопротивлений статорной обмотки; R2' , Χ '2 - приведенные значения сопротивлений роторной обмотки; f1 – частота напряжения питания статорной обмотки; 2πf1 p – число пар полюсов; Ω0 = - угловая скорость вращения p магнитного поля. По зависимости M = f (S) легко построить характеристику Ω = f (M). Механические характеристики можно построить и по данным каталога. Известно, что

(

)

Рис 9. Рассматривая уравнение (2) для номинального режима и учитывая, что М ном /Мкр=1/λ, получаем 1 2 = (3) λ S кр / S ном + S ном / S кр Решая уравнение (3) относительно критического скольжения, находим S кр = S ном(λ+ λ2 − 1 ). Зная М кр и S кр и задаваясь значениями S в пределах от 0 до 1, легко построить механическую характеристику М= f (S), данные для построения которой находят из уравнения (2).

Характеристику Ώ= f (M) получают из характеристики М= f(S), учитывая при этом, что (4) Ώ = Ώ0 (1- S), где Ώ- угловая скорость вращения ротора,1/с. Механические характеристики асинхронного двигателя, изображенные на рис 9 , показывают свойства двигателя в системе электропривода: пусковые свойства, перегрузочную способность, устойчивость работы. Для более полного выявления свойств двигателя служат рабочие характеристики, показывающие зависимость скорости вращения ротора Ώ, вращающегося момента М, к.п.д. η, тока I и коэффициента мощности cosφ от мощности на валу двигателя Р2. Эти характеристики можно рассчитать по данным каталога или получить в процессе испытания двигателя в лабораторных условиях. Рабочие характеристики асинхронного двигателя изображены на рис. 10.

номинальное и критическое скольжения. Построить механические характеристики М=f(S) и Ώ = f(M). Р е ш е н и е. Потребляемая мощность Р1 ном = Рном / ηном = 10 / 0,84 = 11,9 кВт.

Номинальный и максимальный моменты:

Ρном 10 = 9550 = 67,3 Η·м. 1420 nном Mmax = λMном = 1,8 · 67,3 = 121 Η·м.

Μ ном = 9550

Номинальный и пусковой токи: Ρ1ном 11,9 ⋅ 1000 = 21,2 А; = 3U ном cos ϕ ном 1,73 ⋅ 380 ⋅ 0,84 Iпуск = 6,5 I ном = 6,5 · 21,2 = 138 А.

Iном =

Номинальное и критическое скольжения: Sном = (n 0 – n ном)/n0 = (1500 – 1420)/1500 = 0, 053; Sкр = Sном (λ+ λ2 − 1 ) = 0,053 (1,8+ 1,82 − 1 ) = 0,175.

: Рис.10 Задача5 . Номинальная мощность трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором Р ном=10 кВт, номинальное напряжение U ном = 380 В, номинальная частота вращения ротора η ном = 1420 об/мин, номинальный коэффициент мощности cos φ ном= 0,85. Кратность пускового тока I пуск /Iном = 6,5,а перегрузочная способность двигателя λ= 1,8. Определить: 1) потребляемую мощность; 2) номинальный и максимальный (критический) вращающие моменты; 3) пусковой ток; 4)

Механическая характеристика М = f (S) строится по уравнению (2): М=

242 . 0,175 / S + S / 0,175

Задаваясь скольжением S от 0 до 1, подсчитываем вращающий момент. Скорость вращения ротора определяем из уравнения (4). Расчетные данные приведены в таб. 4 . Характеристики построенные по данным таблицы будут идентичными кривыми на рис 9.

S 0,053 0,10 0,175 0,2 0,3 0,4

Ω, 1/с 149 142 130 126 110 94

М, Н·м 67,3 104,3 121,0 120,5 105,3 88,8

S 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

Ω, 1/с 79 63 48 31,6 15,8 0

Таблица 4. М, Н·м 75,5 65,2 57,0 50,5 45,5 41,2

Задача 6. Асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором имеет следующие данные: РN, nN, M m / MN p=2 (таб.5). Требуется: 1) построить механические характеристики М (S) двигателя: а) при номинальном напряжении; б) при пониженном напряжении U’= 0,9UN; 2) определить частоту вращения двигателя при моменте М=220 Н·м: а) при номинальном напряжении; б) при пониженном напряжении U’= 0,9UN; 3) определить возможность пуска двигателя при U’= 0,9UN , если момент сопративленияпроизводственного механизма, приводимого в действие двигателем, М с. нач=170 Н·м; 4) установить возможность работы двигателя при наличии мгновенных перегрузок М с. м=400 Н·м;

М ,Н •м

50 40 30 20 10 0

М1

М1 М2 М3

1 2

3 4

5 6 t,м и н

Рис.11 Таблица 6. Величина

n, об/мин n, об/мин

1 900 6 1410

Номер варианта 2 3 4 950 1460 2970 7 8 9 2920 730 2890

5 1480 10 710

Таблица 5. Величина PN, кВт nN, об/мин M m/MN= λ p Величина PN, кВт nN, об/мин M m/MN= λ p

Номер варианта 1 4 1450 2,2 2 6 18,5 1450 2,2 2

2 5,5 1450 2,2 2 7 22 1450 2,2 2

3 7,5 1450 2,2 2 8 30 1450 2,2 2

4 11 1450 2,2 2 9 37 1450 2,2 2

5 15 1450 2,2 2 10 45 1450 2,2 2

Задача 7. Режим работы станка задан графиком, приведенным на рис 11. Определить мощность и выбрать трехфазный асинхронный двигатель для привода станка, если частота вращения вала двигателя должна быть близкой к n (табл. 6).

Расчет электрической цепи электроснабжения цеха 1. Для сетей, питающих электроприемники без пусковых токов: а) определяют расчетный ток I расч. ; б) по расчетному току (по таблицам длительно допустимых токовых нагрузок) выбирают сечение провода из условия I доп ≥ Iрасч ; в) по расчетному току выбирают ближайшую стандартную плавкую вставку по условию I п. вст ≥ Iрасч ; При необходимости защиты провода от перегрузок по расчетному току выбирают ток плавкой вставки; сечение провода подбирают по условию I доп ≥ 1,25 I п. вст ; г) проверяют, защищает ли выбранная плавкая вставка сечение проводов от действия ТКЗ. 2. Для сетей, питающих электроприемники с пусковыми токами:

7 PN = = 14,4 A 3U Nη cos ϕ 1,73 ⋅ 0,38 ⋅ 0,82 ⋅ 089

Определяем ток плавкой вставки I пуск

Шины ТП СБ-1000

2,5

=

I N K I 14,4 ⋅ 5,5 = = 31,6 A. 2,5 2,5

ПР-500и ПР-500и ПР-500и Т РЩ-2

Нагрузка осветительной линии 1 составляет 20кВт, линии 2 – 30 кВт. Рассчитывать и подбирать плавкие вставки предохранителей и выбрать необходимые сечения проводов и кабелей. При расчете учесть, что электродвигатель 1 может быть перегружен. Решение. Электродвигатель1. Находим номинальный ток двигателя

ПР-500и

Характеристики асинхронных короткозамкнутых электродвигателей. Электродвигатели Характеристики 1 2 3 Мощность, кВт 7,0 14 10 Кратность пускового тока 5,5 5,0 5,5 Коэффициент полезного действия 0,82 0,85 0,87 Коэффициент мощности 0,9 0,88 0,92 Коэффициент загрузки 1,0 0,8 0,9

_2 14

1_ 7,0

Р=20кВт р cos = 1 Линия 1

ПР-500и

Iп.вст =

ПР-500и

Таблица 7

IN =

380/220 В

а) определяют расчетный ток I расч. б) по расчетному току выбирают сечение проводов по условиям нагрева; в) определяют пиковый ток Iпик и по нему выбирают плавкую вставку; г) ) проверяют, защищает ли выбранная плавкая вставка сечение проводов от действия ТКЗ. В случае необходимости (протяженные сети) рассчитывают значение однофазного ТКЗ и проверяют его на трехкратное превышение значения I п. вст ; Пример 1. От трансформаторной подстанции с номинальным напряжением на низкой стороне 380/220 В проложена электрическая сеть на электроснабжение цеха (рис.12). Электродвигатели (см.таб.7) на схеме – короткозамкнутые асинхронные, осветительная нагрузка симметричная. Сеть предполагается выполнить: 1) от шин ТП до щитка РЩ – 1 четырехжильным кабелем с медными жилами, проложенным по стене; 2) от щитка РЩ –1 до щитка РЩ – 2 проводом в газовых трубах; 3) все остальные сети – изолированным проводом на роликах по стенам (открытая проводка).

_3 10

Линия 2 Рр=30кВт cos =1

Рис.12 Принимаем стандартную плавкую вставку на ток Iп.вст =35 А. Ввиду того что электродвигатель 1 подвержен перегрузкам, проводка к нему должна быть защищена от токов перегрузки. Тогда Iдоп≥1,25 Iп.вст = 44А. По приложению 1 выбираем сечение медного провода марки ПР – 6 мм2.

Электродвигатель 2. Находим номинальный ток двигателя и ток плавкой вставки:

IN=

14 = 28,3 А; 3 ⋅ 0,38 ⋅ 0,85 ⋅ 0,88

28,3 ⋅ 5,0 = 56,5 А. 2,5 С учетом коэффициента загрузки Iп.отр=0,8IN=0,8·28,3 = 22,6 А. Ток ближайшей стандартной плавкой вставки Iп.вст = 60 А. По потребляемому току Iп.отр (см. таблицу Приложения 1) определяем сечение медных изолированных проводов S= 2,5 мм2. Для S= 2,5 мм2 выбираем Iдоп = 30 А. Проверяем выбранное сечение на защиту от токов короткого замыкания Iп.вст ≤ Iдоп ≤ 3; 60/30