Электрические цепи постоянного тока 1. Следует хорошо понять принципиальное различие между источниками напряжения и исто...
40 downloads
234 Views
403KB Size
Report
This content was uploaded by our users and we assume good faith they have the permission to share this book. If you own the copyright to this book and it is wrongfully on our website, we offer a simple DMCA procedure to remove your content from our site. Start by pressing the button below!
Report copyright / DMCA form
Электрические цепи постоянного тока 1. Следует хорошо понять принципиальное различие между источниками напряжения и источниками тока. Если внутреннее сопротивление источника rв намного меньше, чем сопротивление приемника rп, тогда E = Irв + Irп ≈ Irп. В этом случае E = V = Irп = const, т. е. напряжение есть величина постоянная. Такой источник называется источником напряжения. Если внутреннее сопротивление rв намного больше, чем сопротивление приемника rп, тогда E = Irв + Irп ≈ Irв, т. е. I = Egв. В этом случае ток источника не зависит от сопротивления r, I = const. Такой источник называется источником тока. 2. Одним из важных вопросов этого раздела является расчет распределения токов в разветвленных линейных цепях с несколькими источниками питания. Основным методом расчета является метод непосредственного применения законов Кирхгофа. Пусть цепь, которую нужно рассчитать, содержит m ветвей и n узлов. Так как по каждой ветви проходит свой ток, то число неизвестных токов равно числу ветвей и для определения их необходимо составить m уравнений. Последовательность операции расчета: а) обозначают токи во всех ветвях (I1, I2, …, Im), произвольно выбирают их положительные направления и обозначают на схеме эти направления стрелками; б) составляют по первому закону Кирхгофа уравнения для (n – 1) узлов; в) недостающие m – (n – 1) уравнений получают по второму закону Кирхгофа, для чего выбирают в схеме m (n – 1) взаимно независимых контуров. Выбирают направления обхода этих контуров (по движению часовой стрелки или против него) и соответственно обозначают их на схеме; г) составляют по второму закону Кирхгофа уравнения для выбранных контуров и направлений их обхода. В результате получается система из m уравнений. Решение этой системы позволяет определить не только числовые значения токов, но и их действительные направления. Если решение привело к отрицательному знаку для какого-либо тока, то его действительное
направление противоположно произвольно выбранному в начале положительному направлению. В качестве иллюстрации рассмотрим цепь, схема которой изображена на рис. 1. Схема содержит 6 ветвей и 4 узла (m = 6, n = 4). На схеме обозначены выбранные положительные направления всех шести токов. По первому закону Кирхгофа составляем 4 – 1 = 3 уравнения для узлов a, b, c: узел a: I1 – I2 – I3 = 0; узел b: I2 + I4 + I5 = 0; узел c: -I5 – I4 – I6 = 0; По второму закону Кирхгофа составляем 6 – 3 = 3 уравнения для контуров adea, abcda, bfcb (направление обхода принимаем по часовой стрелке): контур adea: E1=I1(r01+r1) +I3r3; контур abcda: 0= I2r2- I4r4+ I6r7- I3r3; контур bfcb: - E2= -I5 (r02+r5+r6) +I4r4. Таким образом, при расчете данной цепи по методу непосредственного применения законов Кирхгофа приходится решать систему из шести уравнений. 3. Метод контурных токов позволяет сократить число совместно решаемых уравнений с m до (m-n+1). Последовательность операций расчета: а) выбирают в схеме взаимно независимые контуры (так, чтобы одна из ветвей соответствующего контура входила только в этот контур); б) для выбранных независимых контуров принимают произвольно направления контурных токов в них; в) составляют для выбранных контуров уравнения по второму закону Кирхгофа относительно контурных токов. Для цепи, изображенной на рис.1, выбирая прежние независимые контуры и принимая указанные на рис.2 направления контурных токов, получим следующие три уравнения E1=II (r01+r1+r3) -IIIr3; 0= II I (r2+r4+r7+r3) -IIr3+ IIII r4; E2= IIII (r02+r5 +r4 +r6) +IIIr4
Таблица 1 Величин а r1, Ом r2, Ом E, В r0, Ом
рис1 рис.2 После того как найдены контурные токи, определять действительные токи в ветвях. В ветвях, не являющихся общими для смежных контуров, найденный контурный ток будет равен действительному току ветви. В ветвях же общих для смежных контуров действительный ток равен алгебраической сумме контурных токов. Таким образом, в данном случае действительные токи равны: I1=II; I2=III; I3=II-III; I4= - (III+IIII ); I5=IIII; I6=III. Задача 1. Цепь (рис.3, таб.1) имеет ЭДС источника Е, внутреннее сопротивление r0. Сопротивление электроприемников равны r1 и r2. Определить токи в сопротивлениях r1 , r2, напряжение на зажимах электроприемников и составить уравнение баланса мощностей.
1 6 4 100 1,0
3 8 6 120 1,2
4 9 7 130 1,3
Номер варианта 5 6 7 10 12 13 8 9 10 140 150 160 1,4 1,5 1,6
r0
L0
I
I1 L1 r1
a
Uab r
E,r0
r1
r2
8 14 11 170 1,7
9 15 12 180 1,8
10 16 17 190 1,9
Электрические цепи переменного тока. Однофазные цепи 1. Одним из важных вопросов этого раздела является расчет цепей, и в частности, при смешанном соединении различного рода (активных и реактивных) сопротивлений. Все методы расчета линейных цепей постоянного тока могут применены для расчета сложных цепей синусоидального тока, если пользоваться методом комплексных чисел. На рис. 4 изображена цепь, которая легко рассчитывается этим методом.
U
Рис.3
2 7 5 110 1,1
b
Рис.4 Комплексное полное сопротивление всей цепи
I2 C
(r1 + jxL1 )(− jxC ) . r1 + jxL1 − jxC Зная ZЭ легко определить ток в неразветвленной части цепи: ZЭ= r0+jxL0+r+
İ=Ù/ŻЭ. Напряжение между точками а и b (r + jxL1 )(− jxC ) Ùab=İ 1 r1 + jxL1 − jxC После определения Ùab легко найти токи в параллельных ветвях. 2. При включении в цепь индуктивности L часто говорят об индуктивном сопротивлении, индуктивном падении напряжения или индуктивной составляющей напряжения. Однако в действительности в этих понятиях есть условность. При включении в цепь катушки, обладающей активным сопротивлением r и индуктивностью L, на переменное синусоидальное напряжение U уравнение по второму закону Кирхгофа записывается так: u=ir+(-eL). Это объясняется следующим: часть напряжения от U падает на сопротивление r (т.е. ir), а остальная часть – на компенсацию возникающей в L Э.Д.С. самоиндукции (т.е. –eL). Численно же величина возникающей э.д.с. ровна eL=-ωLI. Так как ωL выражается в омах, то xL =ωL называют реактивным индуктивным сопротивлением, а произведение xLI называют индуктивным падением напряжения (по аналогии с произведением rI). 3. Следует обратить внимание на то, что понятие активной и реактивной проводимостей имеют условно-расчетный характер. Например, для параллельно включенной катушки с сопротивлением r и индуктивностью L активная проводимость, определяемая по формуле r g= 2 , включает в себя не только активное сопротивление r, но r + x2L и индуктивное xL. Аналогично в формулу индуктивной проводимости x bL= 2 входит не только индуктивное сопротивление xL но и r + x2L активное r. 4. Изучая явление резонанса, необходимо усвоить следующее. При резонансе напряжения и ток на зажимах цепи всегда совпадают по фазе.
Настройка же цепи на резонанс зависит от схемы соединений индуктивности и емкости. Для последовательной цепи условием резонанса является равенство индуктивного и емкостного сопротивлений: xL=xC. Для цепи, содержащей параллельный контур, в одной из ветвей которого находится индуктивность, а в другой – емкость, условием резонанса является равенство реактивных проводимостей ветвей: bL= bC. 5. При выполнении расчетов по методу комплексных чисел следует иметь в виду, что вещественная и мнимая части комплексного сопротивления, комплексной проводимости и комплексной мощности всегда представляют собой соответственно активную и реактивную составляющие этих величин; что же касается комплексного напряжения и комплексного тока, то такое положение имеет место лишь в частных случаях. Вещественная и мнимая части комплексного напряжения и комплексного тока определяются начальными фазами величин, иначе говоря, зависит от расположения соответствующих векторов относительно осей комплексной плоскости, тогда как их активная и реактивная составляющие определяются углом сдвига по фазе φ между этими двумя векторами. Задача2. В сеть переменного тока напряжением U включена цепь, состоящая из ветвей с активными сопротивлениями r1, r2, r3, индуктивным сопротивлением xL, емкостным сопротивлением xC (рис.5 таб.2). Определить показание измерительных приборов, включенных в цепь, полную и реактивную мощность цепи, построить векторную диаграмму и треугольник мощностей.
A
U
. .r
1
W
. A1
r2
r3
XC
XL A2
Рис.5 Таблица 2 Величин а U, В r1, Ом r2, Ом r3, Ом xL, Ом xC, Ом
1 110 1,8 9 3,8 4,8 10
2 150 2,7 12 5,2 7,2 8
3 200 3,5 15 6,6 9,6 6
4 250 4 18 8 12 4
Номер варианта 5 6 7 300 350 380 4,8 5,6 6,5 21 24 27 9,4 10,8 12,2 14,4 17,4 18 12 14 17
понимать роль нейтрального провода; принципы построения потенциальных диаграмм; влияние рода и схемы включения нагрузки на величину тока в нейтральном проводе, схемы электроснабжения предприятия; 3) уметь анализировать различные режимы симметричных и несимметричных цепей; читать схемы соединения трехфазных и однофазных приемников; предвидеть последствия коммутационных изменений в цепи на ее электрическое состояние. Задача 3. В четырехпроводную трехфазную сеть с линейным напряжением Ùл=220 В включен звездой приемник, активные и индуктивные сопротивления фаз которого соответственно равны Rа=3 Ом, Ха=4 Ом, Rб=3 Ом, Хб=5,2 Ом, RC=4 Ом, ХС=3 Ом, (рис. 6). Определить токи в линейных и нейтральном проводах и построить векторную диаграмму. Решение. Считаем, что вектор фазного напряжения Ùа= Ùл/ 3 = =127 В, Ùб= 127е – j120° В, Ùс= 127е j120° В. Находим линейные токи: İа= Ùа/Zа= 127/(3+j4)=127/(5е j53°) =25,4е – j53° А; İб= Ùа/Zб= 127е – j120°/(3+j5,2) =127е – j120°/ (6е j60°)= = 21,2e –j180° А; İс=Ùс/Ζс=127еj120/(4+j3)=Uc 2)
8 400 7 30 13,6 19,6 12
9 500 8 33 15 21,6 14
10 600 10 36 16,6 25,2 10
Трехфазные цепи При изучении этого раздела особое внимание необходимо обратить на преимущество, которые дает трехфазная система по сравнению с однофазной. Рассматривая схемы соединения обмоток генераторов. надо уяснить связь между фазными и линейными напряжениями в схеме соединения звездой, а также связь между фазными и линейными токами в схеме соединения треугольником. Необходимо четко представить, что в трехфазной цепи могут быть два режима: симметричный и несимметричный. Расчет трехфазной цепи в симметричном режиме сводится к расчету для одной фазы и производится аналогично расчету однофазной цепи с одним источником. Трехфазная цепь может рассматриваться как разветвленная цепь с тремя источниками питания, и для ее расчета применяются методы, используемые при расчете электрических цепей с несколькими источниками. Например, если несимметричный приемник соединен без нейтрального провода, то для расчета трехфазной цепи можно применить метод узлового напряжения в комплексной форме. После изучения настоящего раздела студенты должны: 1) знать основные элементы трехфазной цепей, способы соединения фаз обмотки генератора и включения в трехфазную цепь приемников; способы изображения трехфазной симметричной системы э.д.с;
Рис.6
Рис.7
İс= Ùс/Zс= 127е j120°/(4+j3) =127е –j120°/ 5е j37°==25,4e j83° А; Ток в нейтральном проводе определяется как геометрическая сумма линейных токов: İN= İa+ İb+ İc=25,4e -j53°+21,2e – j 180°+ +25,4e j83°=5,9e j124°A. Векторная диаграмма показана на рис.7. При несимметричном нагрузке для определения активной мощности находят мощность каждой фазы отдельно: Pф=Uф Iфcosφ, а мощность всей трехфазной системы получают как сумму мощностей всех фаз или используют схему включения двух ваттметров. Задача 4. В трехфазную четырехпроводную цепь с симметричным линейным напряжением Uл включены звездой сопротивления r а,r b,r c и x a,x b, x c.(рис.8, таб. 3). Определить фазные и линейные токи, ток в нейтральном проводе, активную мощность всей цепи и каждой фазы в отдельности. Построить векторную диаграмму токов и напряжений.
a b c n
ra xa rc
xc
xb
Рис.8
rb
Таблица 3. Величина Uл, В r а, Ом r b, Ом r c, Ом xa, Ом xb, Ом xc, Ом
Номер варианта 1 2 3 4 5 6 7 380 220 127 380 220 127 380 2,5 7 4 5 1,5 1 3 3,5 8 5 15 6 2 4 5,5 1,0 7 15 8 3 6 3,5 8 5 6 1 2 4 2,5 7 4 5 1,5 1 3 7,5 12 9 10 2 4 8
8 220 6 7 9 7 6 11
9 127 3 3,5 3,5 4 6 8
10 380 4 6 8 12 6 3
Асинхронный двигатель
Изучение асинхронного двигателя надо начинать с его устройства и принципа работы. Необходимо обратить особое внимание на электромагнитные процессы, возникающие в двигателе, как при его пуске, так и в процессе работы. Векторная диаграмма и эквивалентная схема асинхронного двигателя облегчает изучение его работы и используется при выводе основных уравнений. Эксплуатационные параметры асинхронного двигателя демонсрируется механическими и рабочими характеристиками. После изучения данного раздела студент должен: 1) знать значения терминов: скольжение, синхронная скорость, круговое вращающееся магнитное поле, короткозамкнутый ротор, фазный ротор, поток полюса, глубокопазный ротор, двойная «беличья клетка» способы изменения направления вращения магнитного поля; устройства и области применения двух типов трехфазных асинхронных двигателей; условные обозначения трехфазных асинхронных двигателей на схемах; вид механических характеристик; способы регулирования частоты вращения двигателя; 2) понимать принцип возбуждения многополюсного вращающегося магнитного поля; принцип действия трехфазной асинхронной
машины в режимах двигателя, генератора и электромагнитного тормоза; факторы, влияющие на частоту вращения ротора трехфазного асинхронного двигателя; возможность замены трехфазного асинхронного двигателя с вращающимся ротором эквивалентным двигателем с неподвижным ротором; аналогию физических явлений в трехфазном асинхронном двигателе с неподвижным ротором и в трансформаторе с резистивной нагрузкой; энергетические преобразования в трехфазном асинхронном двигателе; 3) уметь осуществлять пуск асинхронного двигателя; измерять скольжение с помощью стробоскопического устройства, частоту вращения; оценивать величины номинального, пускового и максимального моментов, пускового тока и номинального скольжения по данным каталога. Приступая к изучению этой темы, необходимо понять условия возбуждения вращающегося магнитного поля. Механические характеристики M = f (S) и Ω = f (M) могут быть построены по расчетной формуле вращающего момента
Μ=
3U12ф
М=2М кр / (S кр /S+S/ S кр), (2) где М кр- критический (максимальный) вращающийся момент двигателя; S кр – скольжение, при котором двигатель развивает критический момент. Зная отношение критического момента к номинальному М кр/ М ном = λ и определив номинальный момент как М ном= 9550 Pном /η ном где Рном – номинальная мощность двигателя, кВт; η ном – номинальная частота вращения ротора, об/мин, легко получить выражение для S кр.
R2' S
, (1) 2 ⎡⎛ ⎤ 2 R2' ⎞ Ω 0 ⎢⎜⎜ R1 + ⎟⎟ + X 1 + X 2' ⎥ S ⎠ ⎢⎣⎝ ⎥⎦ где Μ – вращающий момент двигателя, Η·м; U1ф – фазное напряжение статорной обмотки; S – скольжение; R1, X1 – значения сопротивлений статорной обмотки; R2' , Χ '2 - приведенные значения сопротивлений роторной обмотки; f1 – частота напряжения питания статорной обмотки; 2πf1 p – число пар полюсов; Ω0 = - угловая скорость вращения p магнитного поля. По зависимости M = f (S) легко построить характеристику Ω = f (M). Механические характеристики можно построить и по данным каталога. Известно, что
(
)
Рис 9. Рассматривая уравнение (2) для номинального режима и учитывая, что М ном /Мкр=1/λ, получаем 1 2 = (3) λ S кр / S ном + S ном / S кр Решая уравнение (3) относительно критического скольжения, находим S кр = S ном(λ+ λ2 − 1 ). Зная М кр и S кр и задаваясь значениями S в пределах от 0 до 1, легко построить механическую характеристику М= f (S), данные для построения которой находят из уравнения (2).
Характеристику Ώ= f (M) получают из характеристики М= f(S), учитывая при этом, что (4) Ώ = Ώ0 (1- S), где Ώ- угловая скорость вращения ротора,1/с. Механические характеристики асинхронного двигателя, изображенные на рис 9 , показывают свойства двигателя в системе электропривода: пусковые свойства, перегрузочную способность, устойчивость работы. Для более полного выявления свойств двигателя служат рабочие характеристики, показывающие зависимость скорости вращения ротора Ώ, вращающегося момента М, к.п.д. η, тока I и коэффициента мощности cosφ от мощности на валу двигателя Р2. Эти характеристики можно рассчитать по данным каталога или получить в процессе испытания двигателя в лабораторных условиях. Рабочие характеристики асинхронного двигателя изображены на рис. 10.
номинальное и критическое скольжения. Построить механические характеристики М=f(S) и Ώ = f(M). Р е ш е н и е. Потребляемая мощность Р1 ном = Рном / ηном = 10 / 0,84 = 11,9 кВт.
Номинальный и максимальный моменты:
Ρном 10 = 9550 = 67,3 Η·м. 1420 nном Mmax = λMном = 1,8 · 67,3 = 121 Η·м.
Μ ном = 9550
Номинальный и пусковой токи: Ρ1ном 11,9 ⋅ 1000 = 21,2 А; = 3U ном cos ϕ ном 1,73 ⋅ 380 ⋅ 0,84 Iпуск = 6,5 I ном = 6,5 · 21,2 = 138 А.
Iном =
Номинальное и критическое скольжения: Sном = (n 0 – n ном)/n0 = (1500 – 1420)/1500 = 0, 053; Sкр = Sном (λ+ λ2 − 1 ) = 0,053 (1,8+ 1,82 − 1 ) = 0,175.
: Рис.10 Задача5 . Номинальная мощность трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором Р ном=10 кВт, номинальное напряжение U ном = 380 В, номинальная частота вращения ротора η ном = 1420 об/мин, номинальный коэффициент мощности cos φ ном= 0,85. Кратность пускового тока I пуск /Iном = 6,5,а перегрузочная способность двигателя λ= 1,8. Определить: 1) потребляемую мощность; 2) номинальный и максимальный (критический) вращающие моменты; 3) пусковой ток; 4)
Механическая характеристика М = f (S) строится по уравнению (2): М=
242 . 0,175 / S + S / 0,175
Задаваясь скольжением S от 0 до 1, подсчитываем вращающий момент. Скорость вращения ротора определяем из уравнения (4). Расчетные данные приведены в таб. 4 . Характеристики построенные по данным таблицы будут идентичными кривыми на рис 9.
S 0,053 0,10 0,175 0,2 0,3 0,4
Ω, 1/с 149 142 130 126 110 94
М, Н·м 67,3 104,3 121,0 120,5 105,3 88,8
S 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Ω, 1/с 79 63 48 31,6 15,8 0
Таблица 4. М, Н·м 75,5 65,2 57,0 50,5 45,5 41,2
Задача 6. Асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором имеет следующие данные: РN, nN, M m / MN p=2 (таб.5). Требуется: 1) построить механические характеристики М (S) двигателя: а) при номинальном напряжении; б) при пониженном напряжении U’= 0,9UN; 2) определить частоту вращения двигателя при моменте М=220 Н·м: а) при номинальном напряжении; б) при пониженном напряжении U’= 0,9UN; 3) определить возможность пуска двигателя при U’= 0,9UN , если момент сопративленияпроизводственного механизма, приводимого в действие двигателем, М с. нач=170 Н·м; 4) установить возможность работы двигателя при наличии мгновенных перегрузок М с. м=400 Н·м;
М ,Н •м
50 40 30 20 10 0
М1
М1 М2 М3
1 2
3 4
5 6 t,м и н
Рис.11 Таблица 6. Величина
n, об/мин n, об/мин
1 900 6 1410
Номер варианта 2 3 4 950 1460 2970 7 8 9 2920 730 2890
5 1480 10 710
Таблица 5. Величина PN, кВт nN, об/мин M m/MN= λ p Величина PN, кВт nN, об/мин M m/MN= λ p
Номер варианта 1 4 1450 2,2 2 6 18,5 1450 2,2 2
2 5,5 1450 2,2 2 7 22 1450 2,2 2
3 7,5 1450 2,2 2 8 30 1450 2,2 2
4 11 1450 2,2 2 9 37 1450 2,2 2
5 15 1450 2,2 2 10 45 1450 2,2 2
Задача 7. Режим работы станка задан графиком, приведенным на рис 11. Определить мощность и выбрать трехфазный асинхронный двигатель для привода станка, если частота вращения вала двигателя должна быть близкой к n (табл. 6).
Расчет электрической цепи электроснабжения цеха 1. Для сетей, питающих электроприемники без пусковых токов: а) определяют расчетный ток I расч. ; б) по расчетному току (по таблицам длительно допустимых токовых нагрузок) выбирают сечение провода из условия I доп ≥ Iрасч ; в) по расчетному току выбирают ближайшую стандартную плавкую вставку по условию I п. вст ≥ Iрасч ; При необходимости защиты провода от перегрузок по расчетному току выбирают ток плавкой вставки; сечение провода подбирают по условию I доп ≥ 1,25 I п. вст ; г) проверяют, защищает ли выбранная плавкая вставка сечение проводов от действия ТКЗ. 2. Для сетей, питающих электроприемники с пусковыми токами:
7 PN = = 14,4 A 3U Nη cos ϕ 1,73 ⋅ 0,38 ⋅ 0,82 ⋅ 089
Определяем ток плавкой вставки I пуск
Шины ТП СБ-1000
2,5
=
I N K I 14,4 ⋅ 5,5 = = 31,6 A. 2,5 2,5
ПР-500и ПР-500и ПР-500и Т РЩ-2
Нагрузка осветительной линии 1 составляет 20кВт, линии 2 – 30 кВт. Рассчитывать и подбирать плавкие вставки предохранителей и выбрать необходимые сечения проводов и кабелей. При расчете учесть, что электродвигатель 1 может быть перегружен. Решение. Электродвигатель1. Находим номинальный ток двигателя
ПР-500и
Характеристики асинхронных короткозамкнутых электродвигателей. Электродвигатели Характеристики 1 2 3 Мощность, кВт 7,0 14 10 Кратность пускового тока 5,5 5,0 5,5 Коэффициент полезного действия 0,82 0,85 0,87 Коэффициент мощности 0,9 0,88 0,92 Коэффициент загрузки 1,0 0,8 0,9
_2 14
1_ 7,0
Р=20кВт р cos = 1 Линия 1
ПР-500и
Iп.вст =
ПР-500и
Таблица 7
IN =
380/220 В
а) определяют расчетный ток I расч. б) по расчетному току выбирают сечение проводов по условиям нагрева; в) определяют пиковый ток Iпик и по нему выбирают плавкую вставку; г) ) проверяют, защищает ли выбранная плавкая вставка сечение проводов от действия ТКЗ. В случае необходимости (протяженные сети) рассчитывают значение однофазного ТКЗ и проверяют его на трехкратное превышение значения I п. вст ; Пример 1. От трансформаторной подстанции с номинальным напряжением на низкой стороне 380/220 В проложена электрическая сеть на электроснабжение цеха (рис.12). Электродвигатели (см.таб.7) на схеме – короткозамкнутые асинхронные, осветительная нагрузка симметричная. Сеть предполагается выполнить: 1) от шин ТП до щитка РЩ – 1 четырехжильным кабелем с медными жилами, проложенным по стене; 2) от щитка РЩ –1 до щитка РЩ – 2 проводом в газовых трубах; 3) все остальные сети – изолированным проводом на роликах по стенам (открытая проводка).
_3 10
Линия 2 Рр=30кВт cos =1
Рис.12 Принимаем стандартную плавкую вставку на ток Iп.вст =35 А. Ввиду того что электродвигатель 1 подвержен перегрузкам, проводка к нему должна быть защищена от токов перегрузки. Тогда Iдоп≥1,25 Iп.вст = 44А. По приложению 1 выбираем сечение медного провода марки ПР – 6 мм2.
Электродвигатель 2. Находим номинальный ток двигателя и ток плавкой вставки:
IN=
14 = 28,3 А; 3 ⋅ 0,38 ⋅ 0,85 ⋅ 0,88
28,3 ⋅ 5,0 = 56,5 А. 2,5 С учетом коэффициента загрузки Iп.отр=0,8IN=0,8·28,3 = 22,6 А. Ток ближайшей стандартной плавкой вставки Iп.вст = 60 А. По потребляемому току Iп.отр (см. таблицу Приложения 1) определяем сечение медных изолированных проводов S= 2,5 мм2. Для S= 2,5 мм2 выбираем Iдоп = 30 А. Проверяем выбранное сечение на защиту от токов короткого замыкания Iп.вст ≤ Iдоп ≤ 3; 60/30