Automation regenerativer Wärme und Kälteversorgung von Gebäuden: Komponenten, Systeme, Anlagenbeispiele

Aus dem Programm Energie und Umwelt Handbuch Verbr V ennungsmotor herausgegeben von R. van Basshuysen und F. Schäfer W...

Author: Elmar Bollin

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Aus dem Programm

Energie und Umwelt

Handbuch Verbr V ennungsmotor herausgegeben von R. van Basshuysen und F. Schäfer Wasserstoff in der Fahrzeugtechnik von H. Eichlseder und M. Klell Windkraftanlagen herausgegeben von R. Gasch und J. Twele Industrial Ecology von A. von Gleich und S. Gößling-Reisemann Umweltschutz in der Automobilindustrie von D. Gruden Windkraftanlagen von S. Heier Elektrische Energieversorgung von K. Heuck, K.-D. Dettmann und D. Schulz Brennstoffzellentechnik von P. Kurzweil Nachhaltige Energiesysteme von H. Watter

www.viewegteubner.de

Elmar Bollin (Hrsg.)

Automation regenerativer Wärmeund Kälteversorgung von Gebäuden Komponenten, Systeme, Anlagenbeispiele Mit 196 Abbildungen und 18 Tabellen Mit Beiträgen von Martin Becker, Ekkehard Boggasch, Elmar Bollin, Mathias Fraaß, Alfred Karbach, Peter Ritzenhoff und Dieter Striebel PRAXIS

Bibliografische Information der Deutschen Nationalbibliothek Die Deutsche Nationalbibliothek verzeichnet diese Publikation in der Deutschen Nationalbibliografie; detaillierte bibliografische Daten sind im Internet über abrufbar.

1. Auflage 2009 Alle Rechte vorbehalten © Vieweg +Teubner | GWV Fachverlage GmbH, Wiesbaden 2009 Lektorat: Thomas Zipsner | Imke Zander Vieweg+Teubner ist Teil der Fachverlagsgruppe Springer Science+Business Media. www.viewegteubner.de Das Werk einschließlich aller seiner Teile ist urheberrechtlich geschützt. Jede Verwertung außerhalb der engen Grenzen des Urheberrechtsgesetzes ist ohne Zustimmung des Verlags unzulässig und strafbar. Das gilt insbesondere für Vervielfältigungen, Übersetzungen, Mikroverfilmungen und die Einspeicherung und Verarbeitung in elektronischen Systemen. Die Wiedergabe von Gebrauchsnamen, Handelsnamen, Warenbezeichnungen usw. in diesem Werk berechtigt auch ohne besondere Kennzeichnung nicht zu der Annahme, dass solche Namen im Sinne der Warenzeichen- und Markenschutz-Gesetzgebung als frei zu betrachten wären und daher von jedermann benutzt werden dürften. Umschlaggestaltung: KünkelLopka Medienentwicklung, Heidelberg Technische Redaktion: Stefan Kreickenbaum, Wiesbaden Bilder: Graphik & Text Studio, Dr. Wolfgang Zettlemeier, r Barbing Druck und buchbinderische Verarbeitung: Krips b.v., Meppel Gedruckt auf säurefreiem und chlorfrei gebleichtem Papier. Printed in the Netherlands ISBN 978-3-8348-0327-6

V

Vorwort des Herausgebers Das vorliegende Buch ist im Team mit Kollegen des Arbeitskreises der Professoren fü f r Regelungstechnik entstanden. Das Autorenteam ist der Überzeugung, dass sich sowohl die regenerative Wärme- und Kälteerzeugung als auch die Automation auf Basis von Mess- und Regelungstechnik in den komme m nden Jahren zu den zentralen Themen der nachhaltigen Energienutzung entwickeln werden. Inhaltlich setzt dieses Fach- und Lehrbuch an der Systemtechnik und Dynamik regenerativer Energiesysteme an. Neben Fragen der optimalen Systemanbindung an existierende Heiz- und K hlsysteme wird die regenerative Energiebereitstellung auch bezüglich der ÄSignalverarbeiKü tung³ im Sinne regelungs- und steuerungstechnischer Abläufe betrachtet. Ein- und Ausgangsgrößen wie solare Einstrahlung oder Nutzungsprofile im Gebäude unterliegen in regenerativen Energiesystemen enormen zeitlichen Schwankunge k n. Aufgabe des Systemingenieurs und Regelungstechnikers ist es, den Eigenheiten und der Dynamik regenerativer Wärme- und Kälteerzeugungssysteme durch angepasste Systemkonzepte und intelligente Automationssysteme gerecht zu werden. Hauptziel der Systemoptimierung ist dabei die Maximierung der Nutzung regenerativer Energiesysteme im Gebäude und die weitestgehende Substitutio t n fossiler Energieträger bei der Wärme- und Kälteversorgung. Zahlreiche praktisch ausgefü f hrte Anwendungsbeispiele bieten fü f r den Anlagenplaner und Vertriebsingenieur im Bereich der technischen Gebäudeausrü r stung t Hilfest f ellung bei der Anlagenkonzeption und -ausfü f hrung. Das Buch richtet sich auch an Studierende der Ingenieurwissenschaften an Hochschulen im Bereich Energietechnik, Versorgungstechnik und Verfahrenstechnik mit Schwerpunkt regenerative Energiesysteme. Durch seinen systemischen Ansatz schließt es die Lücke zwischen regenerativer Energiebereitstellung und konventioneller Heiz- und Kältetechnik. Der Herausgeber und die Autoren danken dem Lektorat Maschinenbau des Vieweg+Teubner Verlags fü f r die jederzeit angenehme und kompet m ente Zusammenarbeit. Das Autorenteam wünscht allen Lesern hilfre f iche Anregungen, neue Erkenntnisse im Umgang mit regenerativen Energiesystemen und viel Erfolg beim Gestalten einer nachhaltigen Energietechnik. Freiburg, im Mai 2009

Elmar Bollin / Herausgeber

VI

Autorenverzeichnis Prof. Dr.-Ing. Martin Becker Hochschule Biberach Studienfel f d Energie und Klima Institut t fü f r Gebäude- und Energiesysteme (IGE) Fachgebiete MSR-Technik, Gebäudeautomation und Energiemanagement E-Mail-Adresse des Autors: [email protected] Homepage der Hochschule: www.hochschule-biberach.de Prof. Dr. rer. nat. habil. Ekkehard Boggasch Fachhochschule Braunschweig/Wolfenbüttel Fachbereich Versorgungstechnik Institut fü f r energieoptimierte Systeme ± EOS E-Mail-Adresse des Autors: [email protected] Homepage der Hochschule: www.fh-wolfenbuettel.de/cms/de Prof. f Dipl.-Ing. Elmar Bollin Hochschule Offenburg Fakultät Maschinenbau und Verfahrenstechnik r e NET Nachhaltige Energietechnik Forschungsgrupp E-Mail-Adresse des Autors: [email protected] Homepage der Hochschule oder des Forschungsinstituts: www.fh-o f ffenburg.de/m f mv/st2000 Prof. Dr. rer. nat. Dipl.-Ing. Mathias Fraaß Beuth-Hochschule fü f r Technik Berlin Fachbereich IV, Architektur und Gebäudetechnik Labor a f r Elektro-, Mess- und Regelungstechnik fü E-Mail-Adresse des Autors: [email protected] Homepage der Hochschule: www.beuth-hochschule.de/EMR Prof. Dr. rer. nat. Alfred Karbach FH Gießen-Friedberg Fachbereich 3 MMEW ± Maschinenbau, Mikrosystemte m chnik, Energie- und Wärmetechnik E-Mail-Adresse des Autors: alfred.karbach@e r w.fhf gießen.de Homepage der Hochschule: www.fhf giessen-fri f edberg.de

Prof. Dr.-Ing. Peter Ritzenhoff Hochschule Bremerhaven Fachbereich 1 ± Technologie, Studiengang t Gebäudeenergietechnik Institut fü f r Gebäudeausrü r stung und -management f hs-bremerhaven.de E-Mail-Adresse des Autors: peter.ritzenhoff@ Homepage der Hochschule: www.hs-bremerhaven.de Prof. f Dipl.-Ing. Dieter Striebel Hochschule Esslingen Fachbereich Versorgungstechnik und Umweltt m echnik E-Mail-Adresse des Autors: [email protected] Homepage der Hochschule: www.hs-esslingen.de

VII

Inhaltsverzeichnis 1 Einfü f hrung in die Nutzung erneuerbarer Energiequellen ....................................... 1.1 1.2 1.3

1

Allgemeines zur Nutzung erneuerbarer Energiequellen ....................................... Charakteristika erneuerbarer Energiequellen ........................................................ Bedeutung t der Automation bei der Nutzung regenerativer Energiequellen zur Wärme- und Kälteversorgung von Gebäuden ................................................ Beispiel einer solarthermischen Trinkwassererwärmung m im Einfamilienhaus .....

1 2

2 Grundlagen der Nutzung regenerativer Energiequellen in Gebäuden ...................

7

1.4

2.1

3 4

Energieangebot regenerativer Energiequellen ...................................................... 2.1.1 Das solare Strahlungsangebot am Gebäude ............................................. 2.1.2 Potenziale oberflächennaher Geothermie ................................................. 2.1.3 Potenzial der Umgebungswärme .............................................................. 2.1.4 Sensorik fü f r Klimamessung (meteorologische Messtechnik) .................. Gebäudeenergiebedarf .......................................................................................... 2.2.1 Gebäudewärmebedarf ............................................................................... 2.2.2 Gebäudekältebedarf .................................................................................. 2.2.3 Frischluftbedarf in Gebäuden ................................................................... 2.2.4 Trinkwasserbedarf in Gebäuden ............................................................... Besonderheiten der Nutzung erneuerbarer Energieträger ..................................... 2.3.1 Einfluss des variablen Energieangebots ................................................... 2.3.2 Angebot und Bedarf ................................................................................. 2.3.3 Multivalente Energiebereitstellung .......................................................... 2.3.4 Ertrags- und Funktionskontrolle ...............................................................

7 7 19 24 25 28 29 33 35 37 39 40 44 47 48

3 Energiebereitstellung aus regenerativen Energiequellen .........................................

50

2.2

2.3

3.1

3.2

3.3

Solarthermische Wandler ...................................................................................... 3.1.1 Einfü f hrung ................................................................................................ 3.1.2 Der Sonnenkollektor ................................................................................ 3.1.3 Zeitverhalten des Sonnenkollektors ......................................................... 3.1.4 Wichtige Kenndaten von Sonnenkollektoren ........................................... 3.1.5 Hydraulisches Verhalten des Sonnenkollektors ....................................... Systeme zur Erdwärmegewinnung ....................................................................... 3.2.1 Allgemeines .............................................................................................. 3.2.2 Erdwärmekollektoren ............................................................................... 3.2.3 Erdwärmesonden ...................................................................................... Kältemaschinen und Wärmepumpen m .................................................................... 3.3.1 Allgemeines .............................................................................................. 3.3.2 Definition eines kältetechnischen Gesamtsystems aus automatisierungstechnischer Sicht ........................................................... 3.3.3 Grun r dlagen von Kompressions-Kältemaschinen ..................................... 3.3.4 Grundlagen von Absorptions- und Adsorptionskältemaschinen .............. 3.3.5 Energetische Kenngrößen von Kälteanlagen und Wärmepumpe m n ...........

50 50 52 53 54 56 60 60 60 62 66 66 66 68 72 82

VIII

Inhaltsverzeichnis

4 Speichersysteme ........................................................................................................... 4.1 4.2

4.3

Funktion von Wärmespeichern ............................................................................. Möglichkeiten zur Speicherung von Wärme ........................................................ 4.2.1 Speicher fü f r fü f hlbare (sensible) Wärme ................................................... 4.2.2 Latentwärmespeicher ................................................................................ 4.2.3 Sorptionsspeicher ..................................................................................... Speicher mit Wasser als Speichermedium ............................................................ 4.3.1 Strömungs- und Schichtungsvorgänge im Speicher ................................. 4.3.2 Be- und Entladeeinrichtung ...................................................................... 4.3.3 Wärmeverluste .......................................................................................... 4.3.4 Dimensionierung von Pufferspeichern ..................................................... 4.3.5 Hydraulische Einbindung des Verdrängungsspeichers ............................ 4.3.6 Steuerun r g der Be- und Entladun d g ............................................................. 4.3.7 Kombi m speicher ..........................................................................................

87 87 88 89 90 92 92 92 94 95 95 97 98 99

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung aus regenerativen Energiequellen .............................................................................. 101 5.1

5.2 5.3

Solare Trinkwassererwärmung ............................................................................. 5.1.1 Kleinanlagen zur solaren Trinkwassererwärmung ................................... 5.1.2 Großanlagen zur solaren Trinkwassererwärmung m .................................... 5.1.2.1 Kollektorkreisregelung ............................................................. 5.1.2.2 Speicherladeregelung ................................................................ 5.1.2.3 Speicherentladeregelungen ....................................................... 5.1.2.4 Überwachungs- und Servicefun f ktionen .................................... 5.1.3 Ausgefü f hrtes Beispiel einer solarthermischen Großanlage ...................... Solarunterstützte Gebäudeheizung ........................................................................ Raumverhalten ...................................................................................................... 5.3.1 Einleitung ................................................................................................. 5.3.2 Energiefluss in der Raumbeheizung m ......................................................... 5.3.2.1 Nutzen und Bedarf .................................................................... 5.3.2.2 Aufwand und Energieeffizienz ................................................. 5.3.3 Modellierung des Raumverhaltens ........................................................... 5.3.3.1 Raumkennlinie und Raumtempe m raturregelung ......................... 5.3.3.2 Einknotenmodell ....................................................................... 5.3.3.3 Zweiknotenmodell .................................................................... 5.3.3.4 Wirksame Wärmekapazität ....................................................... 5.3.3.5 Mehrknotenmodell .................................................................... 5.3.3.6 Geometrische Raummodelle ..................................................... 5.3.4 Thermische Bauteilaktivierung ................................................................. 5.3.4.1 Thermisch aktivierbares Bauteil ............................................... 5.3.4.2 Betonkernaktivierung ............................................................... 5.3.4.3 Bauteilkü k hlung .......................................................................... 5.3.5 Low Cost Bus (LCB) ................................................................................ 5.3.5.1 Aufbau ...................................................................................... 5.3.5.2 CAFM-Funktionalität ............................................................... 5.3.5.3 Energieeinsparung durch verbesserte Regelung ....................... 5.3.5.4 Energieeinsparung durch Interaktion mit den Nutzern .............

101 102 102 103 107 108 113 114 121 123 123 124 124 126 127 127 129 132 134 137 139 146 146 147 148 149 149 150 151 152

Inhaltsverzeichnis 5.4

5.5

5.6

5.7

Solare Kü K hlung ..................................................................................................... 5.4.1 DEC-Systeme ........................................................................................... 5.4.2 Solarbetriebene Absorptionskältemaschinen ............................................ 5.4.2.1 Solare Absorpt r ionskü k hlung als ausgefü f hrtes Anlagenbeispiel . 5.4.2.2 Solarbetriebene Adsorptionsmaschine ...................................... Wärmepumpen-Sy m steme zur Gebäudebeheizung ................................................. 5.5.1 Systemabgrenzung Wärmepumpe m , Wärmepumpe m nanlage und Wärmepumpe m nheizungsanlage ................................................................. 5.5.2 Energetische Bewertung t von Wärmepumpen m und Wärmepumpenan m lagen 5.5.3 Komponenten m einer Wärmepumpenanlage m (WPA) .................................. 5.5.3.1 Wärmequellen ........................................................................... 5.5.3.2 Wärmepumpe m (WP) .................................................................. 5.5.3.3 Betriebsarten einer Wärmepumpenhei m zungsanlage (WPHA) .. 5.5.4 Automatisierung von Wärmepumpen m und Wärmepumpenhei m zungsanlagen ..................................................................................................... 5.5.4.1 Automatisierungsebenen .......................................................... 5.5.4.2 Automatisierung von Wärmepumpensy m stemen ........................ Geothermische Systeme zur Gebäudeheizung und -kü k hlung (Anlagenbeispiel) .. 5.6.1 Konzeption und Aufbau ........................................................................... 5.6.2 Regelstrategien ......................................................................................... 5.6.3 Betriebserfahrungen ................................................................................. Automationsstrategien fü f r thermoaktive Bauteilsysteme (TABS) ........................ 5.7.1 Allgemeines .............................................................................................. 5.7.2 Übersicht zu typischen Steuerungs-/Regelungsstrategien fü f r TAB-Systeme ........................................................................................... 5.7.2.1 Beaufschlagung der TAB mit konstanter Vorlauftemperatur m ... 5.7.2.2 Steuerun r g der Vorlauftempe m ratur als Funktion der Außentempe m ratur ................................................................................. 5.7.2.3 Regelung nach der Tempe m ratur in TAB-System ....................... 5.7.2.4 Steuerung des Massenstromes .................................................. 5.7.2.5 Vorausschauende und prognosegesteuerte Strategien ..............

IX 154 158 160 161 168 170 170 172 177 177 179 180 181 181 183 185 185 185 189 191 191 192 193 193 194 196 198

6 Funktionsüberwachung und Ertragskontrolle ......................................................... 199 6.1 6.2 6.3

6.4

Monitoring ............................................................................................................ 6.1.1 Kennzahlen fü f r die Bewertung des Anlagenbetriebs ............................... Systemsimul m ations- und Prognosewerkzeuge ....................................................... Insitu-Überwachungen .......................................................................................... 6.3.1 Insitu-Überwachung als Teil der Automatisierung .................................. 6.3.2 Insitu-Überwachung mit PC-Ankopplung und Software fü f r Datenerfass f ung und -auswertung ....................................................................... Busgestü t tztes Energiemanagement eines Verbundes regenerativer Energieanlagen ..................................................................................................................

200 203 206 210 210 211 212

7 Automationsgeräte und deren Anbindung an die Gebäudeautomation ................. 221 7.1 7.2

Einfü f hrung in die Automatisierungstechnik ......................................................... 221 Kompa m kte Automationsgeräte .............................................................................. 227 7.2.1 Einfacher kompakter m Solarregler .............................................................. 227

X

Inhaltsverzeichnis

7.3

7.2.2 Vielseitiger kompakte m r Solarregler ........................................................... 7.2.3 Freiprogrammierbarer solarer Universalregler ......................................... 7.2.4 Wärmepumpen-Kom m mpaktregler ................................................................ Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement .......................................................................................................... 7.3.1 Integration von regenerativen Anlagen in die Gebäudeautomation ......... 7.3.1.1 Anwendungsbeispiel: Automation eines EnergiesystemVerbundes im Technikum G der Hochschule Biberach .......... 7.3.1.2 Anwendungsbeispiel: Herstellerneutrales Gebäudeautomationssystem auf LabVIEW Basis ..................................

228 229 231 234 236 236 239

Sachwortverzeichnis .......................................................................................................... 243

1

1

Einfü f hrung in die Nutzung erneuerbarer Energiequellen von Elmar Bollin

1.1 Allgemeines zur Nutzung erneuerbarer Energiequellen Ist es nicht ein lang gehegter Menschheitstraum: Ein komfortables Leben auf der Erde zu ermöglichen, Wind und Wetter zu trotzen und das in Gleichgewicht mit der Natur t unter Ausnutzung unerschöpflicher Energiequellen. Der Weg dahin ist allerdings mü m hsam. In Jahrtausenden hat der Mensch gelernt sich bautechf üsse zu schützen und zunächst nachwachsende Rohstoffe f wie Holz nisch gegen Wettereinfl zum Heizen einzusetzen. Erst in den letzten Jahrhunderten war er in der Lage, fossile Brennstoffe wie Kohle, Öl und Gas, die vor Jahrmillionen aus Biomasse entstanden, zu gewinnen und unter anderem fü f r Heizzwecke zu nutzen. Nicht erst seit der Studi t e des Club u of Rome über ü ÄGrenzen des Wachstum t s³ ist jedoch klar geworden, dass diese Ressourcen nicht unerschöpflich sind und einen unangenehmen Nebent rlichen effe f kt habe a n: Sie geben zusätzliches CO2 in die Atmosphäre ab, das nicht in den natü CO2-Kreislauf eingebunden ist. CO2 gilt daher als Hauptverursacher des ÄKlimawandels³. Noch vor drei Jahrhunderten musste der Mensch sich mangels anderer Ressourcen ganz auf erneuerbare Änatü t rliche³ Energieressourcen verlassen. Wind und Wasser wurden zum Antrieb von Maschinen genutzt, Biomasse wie Holz, Torf, Stroh und Kuhdung wurden zum Beheizen von Räumen oder zur Bereitstellung von Prozesswärme fü f r Industrie, Handwerk und häusliches Kochen verwendet. Die solare Strahlung wurde und wird heute noch in der Landwirtschaft fü f r Trocknungsprozesse und zur passiven Gebäudeheizung eingesetzt. Angestoßen durch vehemente Kritik an der bestehenden Energietechnik mit zusätzlichen Risikopotentialen wie der radiologischen Verseuchung wurde in den 1970-er Jahren Komponent m en und Systeme entwickelt, die eine Alternative zu konventionellen Energieerzeugung aufzeigen sollten. Dazu gehören die solare Trinkwasser-/Warmwasserbereitung, die solare Gebäudeheizung sowie Windkraftwerke. Daneben erlebte in den 1970-er Jahren die Wärmepumpent m echnik einen enormen Aufschwung. Sie ermöglicht eine hocheffektive Umwandlung von ÄKraft³ in Wärme bzw. Kälte. Zu einem Durchbruch dieser alternativen, regenerativen Energietechnik kam es jedoch zunächst nicht, da die Preise fü f r Öl, Gas und Strom im Wettbewerb nicht zu schlagen waren und andere Technologien preiswerte r re Alternativen boten. So wurde die Kesselbauweise optimiert und der Brennwertkessel eroberte den Markt. Zuvor mäßig gedämmte Häuser (einfach f verglaste Fenster, massives Mauerwerk ohne Dämmung, hoher Luftwechsel durch Undichtigkeit) wurden durch Niedrig- und Passivhäuser ergänzt (dreifach verglaste Fenster, Wärmedämmung der Außenwand, mechanische Be- und Entlüftungssy t steme). Regenerative Energiesysteme fü f r Gebäude mussten sich neue Nischen suchen. Heute sieht die Lage aus der Sicht einer nachhaltigen Energiewirtschaft wie folgt aus: • Öl- und Gaspreise erreichen Höchstwerte; die Verfü f gbarkeit fossiler Energieträger ist begrenzt. • Die Energiebereitstellung durch Kernkraftwerke stößt auf geringe Akzeptanz. • CO2 wurde zum Hauptverursacher des drohenden Klimawandels erklärt.

2

1 Einfü f hrung in die Nutzung erneuerbarer Energiequellen • Kontinuierliche Forschung und Entwicklung verbunden mit industrieller Fertigung haben hochwertige und zuverlässige Produkte zur Nutzung erneuerbarer Energiequellen auf den Markt gebracht. • Die Politik hat sich über ü alle Parteien hinweg die Steigerung des Anteils erneuerbarer Energietechniken bei der Energieversorgung zum Ziel gesetzt. • Die Bundesrepublik Deutschland hat hierbei weltweit eine Vorreiterrolle übernommen und dadurch zahlreiche neue Arbeitsplätze geschaffen. • Gesetzliche Vorgaben schreiben vor, dass in allen Wohngebäuden der Anteil erneuerbarer Energienutzung erhöht wird.

1.2 Charakteristika erneuerbarer Energiequellen Betrachtet man die Art und Erscheinungsform erneuerbarer Energiequellen wie Sonne, Wind und Wasser so wird sofort klar, dass deren Verfü f gbarkeit eingeschränkt ist. Zeigt die solare Einstrahlung noch gewisse Gesetzmäßigkeiten (Tag- und Nachtgang, Sommer- und Wintersonnenstände) so erkennt man bei den artverwandten Energiequellen Wind und Wasser deren Zufä f lligkeit und Unberechenbarkeit im Angebot. Allerdings lässt sich Biomasse wie Holz problemlos speichern und transportieren und bei Bedarf verfeuern. Geothermische Wärme steht als Besonderheit als konstante Energiequelle jederzeit zur Verfü f gung. Vergleicht man hier die erneuerbaren mit den nicht erneuerbaren, fossilen Energiequellen, so erkennt man folgende wesentliche Unterschiede: • Öl, Gas und Kohle lassen sich in großen Mengen fö f rdern, speichern und stehen quasi Äper Knopfdruck³ zur Verfü f gung (allerdings nicht unbegrenzt und nicht kostenlos). • Öl, Gas und Kohle haben einen hohen spezifischen Energieinhalt, sind also Ähochkonzentrierte³ Energieträger. • Öl, Gas und Kohle und auch das Derivat Strom lassen sich hervorragend handeln und bilden die Basis der heutigen Energiewirtschaft. • Diese hochwertigen, speicherbaren Energieträger werden zum großen Teil durch Verm raturen t zur Bereitstellung von Niedertempe m raturw t ärme verbrennung bei hohen Tempe braucht (Exergieverlust und Entropiezunahme). Demgegenüber ü gilt fü f r die Nutzung erneuerbarer Energiequellen: • Wind, Sonne und Wasser lassen sich nicht in beliebigen Mengen fö f rdern, speichern und stehen nicht Äper Knopfdruck r ³ zur Verfü f gung. • Die Energiedichte von Wind, Sonne und Wasser ist erheblich geringer im Vergleich zu fossilen Energieträgern und wird in der Regel leistungs- und nicht energiebezogen ant in W/m²). gegeben (zum Beispiel solare Strahlungsleistung • Sonne und Wind sind kostenlos und lassen sich nicht handeln. • Die Nutzung erneuerbarer Energiequellen fü f hrt zu einer reduzierten relativen Entropiem raturwärme lässt sich unmittelbar bereitstellen (zum Beispiel mit zunahme. Niedertempe Sonnenkollektoren bei 80 °C Betriebstempe m ratur). t Für die Systemtechnik regenerativer Energiesysteme zur Wärme- und Kälteerzeugung hat das gravierende Folgen. Dies soll im Folgenden am Beispiel einer solarthermischen Anlage zur Trinkwarmwassererwärmung m erläutert werden: • Um die Ausbeute bei niedriger Energiedichte zu erhöhen, werden hocheffiziente Energiewandler benötigt (Sonnenkollektoren).

1.3 Bedeutung t der Automation bei der Nutzung regenerativer Energiequellen

3

• Um die Verfü f gbarkeit der solaren Wärme zu verbessern, muss die erzeugte Wärme in der Regel zwischengespeichert werden. • Energieangebot (Solarstrahlung) und Energiebedarf (Trinkwarmwasserbedarf) mü m ssen entkoppelt und sorgfä f ltig aufeinander abgestimmt werden. • Das Solarsystem kann exakt auf das benötigte Tempe m raturniveau eingestellt werden. Unnötige Energie- und auch Exergieverluste werden vermieden. • Durch starke saisonale Schwankungen k im Energieangebot kann in der Regel allein mit der Sonne kein ganzjähriger Betrieb gefahren werden. Solarthermische Systeme werden daher durch konventionelle Heizkessel ergänzt. • Regenerative Energiesysteme wie solarthermische Anlagen erwirtschaften im Betrieb durch die Substitution ffossiler Energieträger monetäre Erträge. Diese lassen sich zur Amortisation der solaren Anlagenkosten nutzen.

1.3 Bedeutung der Automation bei der Nutzung regenerativer Energiequellen zur Wärme- und Kälteversorgung von Gebäuden Mit Automation ist hier das selbsttätige Ablaufen von Arbeitsprozessen gemeint. Schauen wir zurü r ck in die Zeit der Industrialisierung, so wird deutlich, dass ohne Automation, d. h. Regelung und Steuerung von Prozessen, die Entwicklung bis zu den heutigen Fließbandproduktionen mit Robotik-Werkzeugen nicht denkbar ist. In den letzten Jahrzehnten hat sich die Automationstechnik von der analogen Technik mit Operationsverstärkern und beschränkten Funktionalitäten hin zur digitalen Regelungstechnik mit mikroprozessorgesteuerten DDC- und SPSEinheiten gewandelt. Letztere lassen sich universell einsetzen und sind zum Teil ffrei programmierbar und offen in der Kommunikation. Die Automationseinrichtung ist ein entscheidender Zugang zum Betrieb der regenerativen Wärme- und Kälteversorgungsanlagen. Für den Anlagenbetreiber ist sie der Hebel zum erfolgreichen und effizienten Anlagenbetrieb, gerade bei hochkompl m exen Systemen mit zahlreichen freien Parametern wie Sonneneinstrahlung, Außentemperat m tur und Nutzung. Auf diesem Hintergrund r bedeutet die Automation von Anlagen zur regenerativen Wärme- und Kälteversorgung die Möglichkeit die selbsttätige Kopplung von Energieerzeuger und Energieverbraucher über Speicherbe- und entladevorgänge optimal zu gestalten. Vor allem aber ermöglicht die Automation mit den zahlreich vorhandenen Sensoren sämtliche Prozesse zu überblicken und ständig zu bewerten. Aus Komfortgrü r nden werden bei fehlendem Angebot aus regenerativen Energiequellen selbsttätig Zusatzheiz- oder -kü k hlsystem zugeschaltet. Verbraucher- und Erzeugerkreisläufe werden optimal aufeinander abgestimmt. Wenn z. B. die Gebäudeheizung momentan nur 40 °C Vorlauftemperat m tur benötigt, kann die Steuerung r dafü f r sorgen, dass entsprechend Wärme bei mittlerem Tempe m raturniveau dem Speicher entnommen wird und schließlich im Kollektor die Vorlauftemperat m turen abgesenkt werden können, was dessen Wirkungsgrad erhöht. Bei Heizungsrü r cklauftempe m raturen t um 30 °C wird bei der Speicherentladung durch gezielte Einleitung des Rü R cklaufs in den Pufferspeicher eine Vermischung mit heißeren Speicherschichten vermieden. Beim Betrieb von thermischen Prozessen kommt es entscheidend darauf an, mit den unterschiedlichen Energieströmen und den Tempe m ratur t rniveaus sorgsam umzugehen, d. h. unnötige Energie verbra r uchende Prozesse zu vermeiden und thermische Verluste so gering wie möglich

4

1 Einfü f hrung in die Nutzung erneuerbarer Energiequellen

zu halten. Ferner sollten immer gerade diejenigen Anlagenkompone m nten ins Spiel kommen, die am günstigsten Energie bereitstellen können. Lade- und Entladevorgänge mü m ssen oft parallel betrieben werden. Diese Kompl m exität in den Abläufen lässt sich nur mit einer umfassenden und durchgängigen Mess-, Streuer- und Regeltechnik (MSR-Technik) beherrschen. Vielfach sind in den Gebäuden bereits Gebäude ä leitsysteme (Gebäudeautomations- oder GAr stung zu automatisieren. In Systeme) installiert, um die Prozesse der technischen Gebäudeausrü solchen Fällen sollte die Automation der regenerativen Wärme- und Kälteversorgung in die vorhandene GA eingebunden werden. In vielen Fällen werden von den Anlagenbauern jedoch kompakte Solarregler mit begrenzter Funktionalität verwendet, bei denen es an Transparenz mangelt und die nicht mit der vorhandenen GA kommuniziert. Die Zukunft der Automation im Gebäude wird jedoch einer umfassenden, durchgängigen und transparenten Gebäudeautomation gehören. Gerade dem Aspekt der Transparenz soll auch im vorliegen Buch Rechnung getragen werden. Automationsprozesse sollten fü f r den Anlagenbetreiber offen gelegt und bei geringer fachlicher Schulung nachvollziehbar sein. Störungen im Betriebsablauf, überhöhte Betriebstempe m raturen t und mangelhafte Nutzungsgrade gehen sehr oft auf fehlerhafte Betriebsabläufe zurü r ck, die sich leicht mit Hilfe f der MSR-Technik beheben und managen lassen.

1.4 Beispiel einer solarthermischen Trinkwas k sererwärmung im Einfam f ilienhaus Am Beispiel einer einfachen solaren Trinkwasseranlage fü f r ein Wohnhaus werden im Folgenden die Besonderheiten regenerativer Energiesysteme und die Automation der Betriebsabläufe verdeutlicht (siehe Bild 1-1). Herzstü t ck der Anlage ist der Trinkwarmwasserspeicher. Er dient der Bevorratung t von Energie, hier in Form von Trinkwarmwasser. Er liefert, angetrieben vom Vordruck des Hauswasseranschlusses, bei Bedarf das warme Trinkwasser an die Zapfstelle. Um das Trinkwarmwasserleitungsnetz Äauf Tempe m ratur t ³ zu halten, wird oft ein Zirkulationssystem angeschlossen (ein nicht zu unterschätzender Wärmeverbraucher!). Der Trinkwarmwasserspeicher kann sowohl mit der Sonne als auch mit konventionellen Energieträgern (Heizkessel) beheizt werden. Die Solaranlage wird dabei so dimensioniert, dass sie 60 % des jährlichen Trinkwarmwasserbedarfs bereitstellen kann. Bei geringem Solarangebot im Winter und auch in den Übergangszeiten ergänzt ein Heizkessel die Wärmelieferung. Damit die Sonnenkollektoren möglichst effizient betrieben werden können, speisen sie ihre Wärme in den unteren, kälteren Teil des Trinkwarmwasserspeichers ein. So steht auch bei geringer Solarstrahlung am Wärmeübertrager ein Tempe m raturgef t fälle zur Speicherbeheizung zur Verfü f gung (solare Vorwärmung). Der Verbraucher des Trinkwarmwassers kann selbst nicht differenzieren, ob gerade solare oder konventionelle Energieträger eingesetzt werden. Der Speicher wird auf konstanter Tempe m ratur t gehalten: Erneuerbare und fossile Energieträger ergänzen sich dabei nahtlos. Aufgabe der Automation ist es, die Beladungsvorgänge selbstständig ablaufen zu lassen und eine Überwachungsfunktion zu übernehmen. Dazu werden Tempe m ratursensoren t und Umwälzr pumpe m n in die jeweiligen Kreisläufe f eingebaut. Ein Tempe m raturfü f hler ϑk erfasst die Absorbertemperatur t des Kollektors und die Speicherbeladung wird mit den Tempe m ratursensoren t ϑSPo und ϑSPu erfasst. Die Beladung des Speichers mit Wärme aus dem Kollektor erfolgt immer

1.4 Beispiel einer solarthermischen Trinkwassererwärmung m im Einfamilienhaus

5

dann, wenn die Differenz (ϑSPu - ϑk) größer 10 K ist, also quasi unabhängig von der momentanen Solarstrahlung und dem momentanen Trinkwarmwasserbedarf.

m Heizsel

Bild 1-1 Automatisierungsschema einer solarthermischen Trinkwass k ererwärmungsanlage fü f r ein Einfam f ilienhaus

Im Sommer kann der gesamte Speicherinhalt auf Tempe m ratur t gehalten werden und bei Entnahme von Trinkwarmwasser wieder solar nachgeladen werden. Ein Zweipunktregelalgorithmus schaltet die Solarkreis-Umwälzpumpe m aus, wenn die Differenz ϑSPu ± ϑk kleiner 5 K ist. Die Zusatzheizung mit dem Heizkessel geht immer dann in Betrieb, wenn die obere Speichertempe m ratur ϑSPo kleiner 60 °C ist und beheizt dann nur die obere Speicherhälfte f . Da Wasser kein guter Wärmeleiter ist, bleibt dieser Wärmeeintrag auf die obere Speicherhälfte begrenzt. Somit steht in der unteren Speicherhälfte f immer ein Potenzial fü f r die Einspeisung solarer Wärme zur Verfü f gung. Solar vorgewärmtes Wasser kann auf diese Weise problemlos mitgenutzt werden. Ist eine Warmwasserzirkul k ation angeschlossen, so wird, zeitabh a ängig gesteuert, ständig heißes Wasser durch das Leitungsnetz zirkuliert. Auch die dabei verbrauchte Wärme auf hohem Tempe m raturniveau muss ganzj z ährig bereitgestellt werden. Neben der Regelung und Steuerung dieser Abläufe überwacht ü das Automationssystem die Einhaltung der maximal zulässigen Speichertempe m ratur t (in der Regel 95 °C). Thermische Aus-

6

1 Einfü f hrung in die Nutzung erneuerbarer Energiequellen

dehnungen im geschlossenen Solarkreis und Heizkreis werden mit Sicherheitsarmatur t en wie Ausdehnungsgefä f ß und Überdruckventil mechanisch aufgef f fangen und sind nicht Teil der Regelungs- und Steuerungstechnik. Dieses Beispiel zeigt die fü f r regenerative Wärmeversorgungssysteme typische enge Abstimmung von regenerativen und fossilen Energieerzeugern. Es macht ferner die zentrale Bedeutung der Energiebevorratung in Speichern deutlich. Dabei sind Energiebedarf und Energieangebot weitgehend entkoppelt und werden zur Steuerung und Regelung nicht erfasst. Mit Hilfe f von Tempe m ratursensoren kann der Einsatzpunkt der jeweiligen Energiewandler intelligent gesteuert und die Speichertempe m ratur t geregelt und überwacht werden. Dabei ist die Anbindung der solaren Systeme so zu wählen, dass der Solarertrag maximiert und so der wirtschaftlich f e Gewinn gesteigert wird.

Bild 1-2 Solare Nahwärmenutzung in Holzgerlingen mit 249 m2 Flachkollektoren

7

2

Grundlagen der Nutzung regenerativer Energiequellen in Gebäuden

Bei der Integration regenerativer Energien in Gebäuden muss ein Einklang zwischen Energieangebot und Energienachfrage bzw. Energiebedarf hergestellt werden. Da das Energieangebot und der Energiebedarf nicht übe ü reinstimmen, sind zusätzlich Anpassungen und Speicher erfor f derlich. In den nachfolgenden Abschnitten werden das regenerative Energieangebot, der Gebäudeenergiebedarf sowie Besonderheiten bei der Nutzung dargestellt.

2.1 Energieangebot regenerativer Energiequellen von Peter Ritzenhoff

Soll der Energiebedarf von Gebäuden durch regenerative Energiequellen bereitgestellt werden, ist die Kenntnis übe ü r deren Angebot insbesondere in drei Fällen erfor f derlich: • Zur Auslegung von Energieversorgungsanlagen mü m ssen die mittleren monatlich oder jährlich bereitgestellten Energiemengen vorliegen, die den klimatischen Rahmenbedingungen entsprechen. • Zur Steuerung und Regelung ist die Einbindun d g aktueller Messungen der jeweiligen Energiequel q len in den Steuer- oder Regelalgorithmus erford f erlich. Zusätzlich kann die Steuerun r g oder Regelung durch die Kenntnis kurzfristiger Vorhe r rsagen im Zeitberei t ch von einzelnen Stun t den bis hin zu einer Woche helfen, die Anlageneffi f zienz zu verbe r ssern. • Zur Beschreibung von Gebäude ä n mittels Simul m ation sind Datensätze mit den relevanten Eingangsgrößen wie z. B. Globalstrahlung, Außentemperat m tur oder Windgeschwindigkeit erforderlich. Die Daten sollten übl ü icherwe r ise in Stundenschritten vorliegen. In den folgenden Abschnitten wird der Schwerpunkt auf die grun r dlegenden Zusammenhänge der regenerativen Energiequellen gelegt, worin Angabe a n zur Auslegung von regenerativen Energieanlagen enthalten sind. Erläuternd werden verschiedene Strahlungszusammenhänge anhand von gemessenen Daten dargestellt. Soweit möglich werden auch Angaben a zur kurzfri f stigen Vorhersage des regenerativen Energieangebotes präsentiert.

2.1.1 Das solare Strahlungsangebot am Gebäude Jährlich übe ü rsteigt das Solarenergieangebot auf der Fläche der Bundesrepubl u ik Deutschland (357·109 m2 und 82,46 Mio. Einwohner) den derzeitigen Primärenergieverbrauc r h (4.011 TWh) etwa um das Hundertfache. Selbst unter Berü r cksichtigung von technisch bedingten Wirkun k gsgraden fü f r die Umwandlung der Sonnenenergie kann sie auch in unseren Breiten einen noch deutlich ausbaufä f higen Beitrag zur Energieversorgung leisten. Durchschnittlich treffen hier pro Jahr rrund 1000 kWh Sonnenenergie auf eine horizontale Fläche von einem Quadratmeter. Etwa zwei Drittel dieser Energiemenge entfä f llt auf die Sommermonate. Regional variiert die Menge der eingestrahlten Sonnenenergie. So liegen die Werte beispielsweise im Alpenvorland im Jahresmittel bei über 1150 kWh/m2 und in Hambur m g bei 925±950 kWh/m / 2. Eine Übersicht der

8

2 Grun r dlagen der Nutzung regenerativer Energiequellen in Gebäuden

durchschnittlichen jährlichen Verteilung der Globalstrahlung in Deutschland auf eine horizontale Fläche ist Bild 2-1 zu entnehmen. Global betrachtet sind die höchsten Einstra t hlwerte in Äquatornähe zu finden und erreichen dort Werte von bis zu 2300 kWh/(m2 a).

Bild 2-1 Mittlere Jahressummen der Globalstrahlung in der BRD fü f r den Zeitraum 1981±2000 [2-9]

Die Menge der eingestrahlten Sonnenenergie variiert im Verlaufe eines Tages entsprechend dem Stand der Sonne sowie der Ausrichtung der bestrahl t ten Fläche. Die Einstrahlung auf Gebäudefl f ächen hängt damit stark vom Neigungswinkel und der Orientierung der Empfan m gsfläche ab. Wenn die Sonnenstrahlen senkrecht auf die Fläche treffen, ist die Strahlungsintensität am höchsten. An einem klaren sonnigen Tag kann die Bestrahlungsstärke auf einer Fläche, die zum aktue t llen Stand der Sonne gerichtet ist, Werte von bis zu 1000 W/m / 2 erreichen. Die tägliche Menge der eingestrahlten Sonnenenergie (Globalstrahlung) auf eine horizontale Fläche beträgt je Quadratmeter in Deutschland im Mittel etwa 2,8 kWh. In Bild 2-2 sind die Tagessummen der Globalstrahlung fü f r eine horizontale Fläche sowie eine nach Südosten oder Südwesten orientierte Fassadenfl f äche aufgetragen. Im Juli können demnach bei horizontalen Flächen Werte von bis zu 8 kWh/m2 je Tag errei r cht werden, im Dezember m jedoch auch weniger

2.1 Energieangebot regenerativer Energiequel q len

9

7 6 5 4 3 2 1 0

Jan Feb Mär Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez

8

2

horizontal

Tägliche Globalstrahlung [kWh/(m d)]

8

2

Tägliche Globalstrahlung [kWh/(m d)]

als 0,2 kWh/m / 2 je Tag. Wenngleich die maximalen Einstrahlungswerte bei der Fassade im Sommer deutlich geringer ausfallen, sind die Spitzenwerte im Winter wie auch in den Übergangszeiten höher als bei einer horizontalen Fläche. Dieser Effek f t ist noch ausgeprägter, wenn es sich um eine nach Süden orientierte Fassadenfläche handelt.

7

90° Südost/Südwest

6 5 4 3 2 1 0 Jan Feb Mär Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez

Bild 2-2 Gemessene Tagessummen der Globalstrahlung auf eine horizontale Fläche sowie auf Fassadenflächen in Südost- und Südwestrichtung

Zur Bestimmun m g der durch die Sonne hervorgerufen r en Einstrahlung muss die jeweilige Sonnenposition entsprechend Bild 2-3 herangezogen werden. Die Position der Sonne wird durch die beiden Winkel Sonnenhöhe und Azimut beschrieben. Der Sonnenhöhenwinkel γ stellt den Winkel dar, der sich aus Sicht des Beobachters zwischen der aktuellen Sonnenposition am Himmel und dessen Proje o ktion auf der Erde ergibt. Der Sonnenhöchststand stellt sich in der Mittagszeit zwischen 12:00 und 13:00 Uhr MEZ (mitteleuropäische Zeit) ein und hat am 21. Juni seinen Maximalwert mit etwa 65° in Süddeutschland und 59° in Norddeutschland. Im Winter am 21. Dezember m haben die maximalen Sonnenhöhenwinkel Werte zwischen 18° und 13°. Der Azimut m winkel der Sonne ψS wird zwischen der Projektion der Sonnenposition auf die horizontale Fläche und der Südrichtun t g gemessen. Für die Bestimmung des Einstrahlwinkels auf eine beliebig orientierte Fläche ist zusätzlich die Orientierung der Fläche ψF (Abweichung der Projektion der Flächennormalen auf die Horizontale aus der Südrichtung) t zu berü r cksichtigen. Der Einstra t hlwinkel ν setzt sich damit aus der Sonnenhöhe, dem Sonnenazimut m h, der Neigung der Fläche sowie der Orientierung der Fläche (Flächenazimuth) zusammen. Die geometrischen Zusammenhänge sind in Bild 2-3 dargestellt. Die mathematische Beschreibung der Sonnenbahn im Tages- und Jahresgang erfolgt mit Hilfe f der Deklination, der astronomischen Tageslänge und der Zeitgleichung. Die Sonnenzeit ergibt sich aus dem geografischen Standort sowie der aktue t llen Sonnenposition und ist so definiert, dass um 12:00 Uhr mittags der Sonnenhöchststand vorliegt. Die Deklination δ beschreibt den bis ±23,44° um den Mittelwert schwankenden Neigungswinkel der Erdachse. Daraus a wird unter Berü r cksichtigung des geografischen Breitengrades des Standortes die Tageslänge S0 ermittelt. Mit Hilfe der Zeitgleichung werden die Anomalien des Sonnenganges im Laufe eines Jahres ausgeglichen. Die Beziehung zwischen der Sonnenzeit sowie der lokalen Standardzeit wird über den jeweiligen Längengrad in Bezug zu Greenwich sowie der Zeitzone hergestellt. Die Größen können mit den nachfol f genden Formeln (2-1) bestimmt werden.

10


Bild 2-3 Beschreibung der Sonnenbahn im Tagesverlauf

360

δ = 23.44 · sin( 365.25 · (TN ± 80) ) 1 S0 = 7.5 · arccos(±tan δ · tan φ ) tSA = 12 ± S0/2; tSU = 12 + S0/2 ZG = ±0.128 · sin(TW ± 2.8) ± 0.165 · sin(2·TW + 19.7) SZ = LST +

λ − λSST 15

+ ZG ± c

ω = 15° · (SZ ± 12) Mit

TN : Tagesnummer (1. Jan = 1; 2. Jan = 2 ... 31. Dez = 365/366) TW : Tageswinkel in Grad (TW = TN · 360 / 365.25) δ : Deklinationswinkel φ : Breitengrad S0 : astronomische Tageslänge in [h] tSA : Zeit des Sonnenaufgang tSU : Zeit des Sonnenuntergang ZG : Zeitgleichung in [h] SZ : Sonnenzeit [h] LST : lokale Standardzeit [h] λ : Längengrad bezogen auf Greenwich

(2-1)

2.1 Energieangebot regenerativer Energiequel q len

11

λST : Längengrad der definierten Zeitzone (bei MEZ-Zone: λST = 15°) c

: Sommerzeitverschiebung (+1 h im Sommer; 0 h im Winter) : Stundenwinkel Sofer f n Zahlenwerte in obigen Gleichungen enthalten sind, beziehen sich die trigonometrischen Funktionen auf Grad-Winkel.

ω

Für den 51. Breitengrad auf der Nordhalbkugel der Erde ist in Bild 2-4 die Sonnenbahn im Laufe eines Jahres dargestellt, aus der die Sonnenhöhe mit 16°, 40° und 63° fü f r vier Tage des Jahres (Winter- und Sommersonnenwende sowie die Tag-/Nachtgleiche) hervo r r geht. Der sich zu den unterschiedlichen Uhrzeiten einstellende Sonnenazimut ist dem Bild qualitativ zu entnehmen.

2-4 Sonnenbahn m Laufe f des Jahres in Deutschland etwa bei Breitengrad 51°

Unter Zuhilfenahme dieser Größen erfolgt die mathematische Beschreibung der in Bild 2-3 beschriebenen Sonnenbahn im Tages- und Jahresgang. Dazu wird die Sonnenhöhe γ, der Sonnenazimuth ψS sowie insbesondere der Einstrahlwinkel ν bestimmt, der sich zwischen der Sonnenrichtung und der Flächennormalen einstellt. sin γ = sin φ · sin δ + cos ω · cos φ · cos δ cos ψS =

sin φ ⋅ sin γ − sin δ cos φ ⋅ cos γ

ψFS = ψS - ψF cos ν = cos γ · sin β · cos ψFS + sin γ · cos β

(2-2)

12


Mit

γ ψS ψF ψFS β ν

: Sonnenhöhe : Sonnenazimut : Flächenazimut m : Flächen-Sonnen-Azimut m : Flächenneigung : Einfallswinkel der Sonne bezüglich der Flächennormalen

Beim Durchgang durch die Atmosphäre wird die extraterrestrische Sonnenstrahlung durch Extinktion, d. h. durch Streuung und Absorption an Luftmo t lekü k len, Aerosolpartikeln und an Wolkentro t pfen f und -kristallen geschwächt. Als Maß fü f r die Ermittlung der Extinktion dienen die relative optische Luftmasse m, die vertikale optische Dicke δ sowie der Trü r bungsfak f tor nach Linke TL. Für Sonnenhöhen größer 10° kann die relative optische Luftmasse m (auch als Airmass AM bezeichnet) vereinfachend mit einer Sinusfunktion nach Gleichung 2-3a und ansonsten nach Gleichung 2-3b beschrieben werden. Die optische Luftmasse ist dabe a i auch vom Druckverhältnis des Standortes p bezogen auf den Normaldruck r auf Meerehöhe p0 abhängig. Die Verminderung der empf m fangenen Bestrahlungsstärke auf der Erdoberfläche durch die reale Atmosphäre wird mit dem Linke-Trü rübungsfak f tor TL beschrieben. Er gibt die optische Dicke einer getrü rübten und feuchten Atmosphäre als ein Vielfaches der optischen Schichtdicke einer reinen trockenen Atmosphäre (Rayleigh-Atmosphäre) δR an. Der Trü rübungsfaktor wird übl ü icherwei r se als monatlicher Mittelwert fü f r bestimmte Regionen tabelliert. Der Deutsche Wetterdienst schlägt fü f r Deutschland Werte entsprechend Tabelle 2-1 vor. m=

p p0 sin γ

bei γ > 10° bzw.

(2-3a)

m=

p p0 sin γ + 0,15 ⋅ ( γ + 3,885) −1, 253

bei γ < 10°

(2-3b)

δR =

1 0.9 ⋅ m + 9.4

(2-4)

Tabelle 2-1 Linkesche Trü rübungsfakto f ren fü f r Deutschland [2-1] Monat

Jan.

Febr.

März

Apr.

Mai

Juni

Juli

Aug.

Sept.

Okt.

Nov.

Dez.

TL

3,8

4,2

4,8

5,2

5,4

6,4

6,3

6,1

5,5

4,3

3,7

3,6

Außerhalb der Erdatmosphäre gibt es nur geringe Schwankun k gen der Strahlungsleistun t g der Sonne. Die extraterrestrisch t e Strahlung hat vor dem Eintritt in die Erdatmo t sphäre einen Wert von durchschnittlich 1367 W/m2, der als Solarkonstante bezeichnet wird. Praktisch schwankt der Wert der Solarkonstante im Laufe eines Jahres etwa zwischen 1330 und 1420 W/m / 2, was durch den Korrektur t faktor Kd ausgedrü r ckt wird. Die Erdoberfläche errei r cht schließlich bei klarem Himmel eine direkte Strahlung Ic, die maßgeblich von den Strahlungsverminderun r gen innerhalb der Erdatmosphäre abhängig ist. Kd = 1 + 0.03344 · cos(TW ± 2.8) I0 = Kd · 1367 W/m2

(2-5)

2.1 Energieangebot regenerativer Energiequel q len Ic = Kd · I0 · e −(TL ⋅δ R ⋅m)

13 (2-6)

Die direkte Strahlung auf horizontale Flächen wird bei klarem Himmel Ic,ho in Abhängigkeit der Sonnenhöhe und bei teilweise bedecktem Himmel Im,ho unter Berü r cksichtigung der relatiσ bestimmt. Anstelle der astronomischen Tageslänge S0 wird zur Beven Sonnenscheindauer a stimmung m der relativen Sonnenscheindauer σ4 die gemessene Sonnenscheindauer a jedoch auf die Zeit S4 bezogen, in der die Sonnenhöhe größer als 4° ist. Ic,ho = Ic · sin γ

σ=

Sm S0

bzw. σ4 =

(2-7)

Sm S4

(2-8)

I m = σ4 · I c Im,ho = f5 · σ4 · Ic,ho

(2-9)

Die diffus f e Strahlung entsteht durch Streuungen und Reflexionen der extra t terrestrischen Solarstrahlung in der Atmosphäre. Dieser gestreute und reflektierte Anteil ergibt sich aus der weder absorbierten r noch als Direktstrahlung transmittierten Strahlung. Unter der Annahme, dass die Hälfte f dieser Strahlung in Richtun t g Erde gelenkt wird und auch die diffuse Strahlung von der Sonnenhöhe abhängig ist, ergibt sich fü f r eine horizontale Fläche bei klarem Himmel Dc,ho: 1 Dc,ho = 2 · f1 · ( Kd·II0·τAtm ± Ic ) · sin γ

(2-10)

Die durchschnittliche Diffusstrahlung bei bedecktem Himmel Db ist abhängig von der Sonnenhöhe. Zur Ermittlung der diffusen Strahlung teilweise bedeckten Himmel Dm,ho wird auf Basis einer Interpolation mit der diffuse f n Strahlung bei einer relativen Sonnenscheindauer von f n Stahlung bei klarem Himmel ermittelt: σ4 = 0,25 · D25,ho sowie der diffuse Db,ho = Kd · ( 2.61 + 182.6 · sin γ ) D25,ho = Kd · ( 2 + 5.3 · γ )

(2-11)

(1 − σ 4 ) ⋅ ( D0.25 − 0,25 ⋅ Dc, ho ) · § ¸ Dm,ho = f6 · ¨¨ σ 4 ⋅ Dc, ho + ¸ 0.75 © ¹

(2-12)

Die Globalstrahlung auf eine horizontale Fläche ergibt sich schließlich sowohl bei klarem Himmel Gc,ho wie auch bei mittleren Bewölkungszust k änden Gm,ho aus der Summe der direkten und der diffuse f n Strahlungsant a eile. Gc,ho = Ic,ho + Dc,ho

(2-13)

Gm,ho = Im,ho + Dm,ho

(2-14)

Zur Ermittlung der direkten, diffuse f n sowie reflektierten Strahlung auf beliebig orientierte Flächen bei wolkenfreiem Himmel Ic,gen, Dc,gen und Rc,gen werden der Einstrahlwinkel ν, die Flächenneigung β sowie die Albedo AL benötigt. Die Albedo stellt den Reflexionsgrad des vor der Fläche befindlichen Bodens dar. Bei geneigten Flächen trägt nur der von der Fläche gesehene Anteil des Himmelshalbraumes zur diffu f sen Stra t hlung bei. Andererseits erreicht übe ü r den von der Fläche gesehenen Bodenanteil zusätzlich refle f ktierte Strahlung die geneigte Fläche.

14


Bestimmung der Funktionen τatm, f1, f4, f5, f6, f8 und f2: τatm = (1,294 + 0,024417· γ ± 3,973·10-4 · γ2 + 3,8034·10-6 · γ3 ± 2,2145·10-8 · γ4 + 5,8332·10-11 · γ5) · (0,506 ± 0,010788 · TL) f1 = 0,9272 + 0,0185 · γ ± 5,377·10-4 · γ2 + 5,512·10-6 · γ3 ± 1,502·10-8 · γ4 ± 3,816·10-11 · γ5 + (-0,19043 + 0,018226 · γ - 6,0133·10-4 · γ2 + 1,1015·10-5 · γ3 - 1,0043·10-7 · γ4 + 3,5385·10-10 · γ5) · ( TL ± 5 ) f4 = 0,1819 · ( 1,178 · (1 + cos β ) + (π ± β ) · cos β + sin β ); Wenn γ 45°) und (ȥFS < 135°) dann: f8 = 1 + sin γ · sin(2·ȥFS ± 90°) · (0,19 ± 0,14 · sin γ ) sonst f8 = 1 f2 = (f ± 1) · sin β − die Ermittlung von f erfolgt entsprechend nachfolgenden Bedingungen und gilt f r Sonnenhöhen zwischen 5 und 70°: fü a) Wenn (ȥFS < 90°) dann Wenn (γ < 30°) dann a K1 = 1,024 ± 0,001 · γ sonst K1 = 0,994 + 0,000375 · (γ ± 30°) · (0,3· TL ± 0,8) C1 = (2,036 ± 0,3236 · TL + 0,05578 · TL2 - 5,094E-3 · TL3 + 1,856E-4 · TL4 ± 1,044 + 0,092434 · γ ± 3,2014·10-3 · γ2 + 5,631710-5 · γ3 ± 5,082910-7 · γ4 + 1,894410-9 · γ5 ) · K1 Wenn (ȥFS 45°) und (ȥFS < 135°)) dann Wenn (γ 3 W/mK

70

55

Bei größeren Anlagen sind Wärmetransport-Berechnungen fü f r den Untergrund notwendig. Nach VDI 4640 kann die Temperat m turänderung in der Umgebung der Sonde mit einer Formel von Ingersol berechnet werden:

Δθ =

0,1833 , ⋅Q⎛ at at ⎜ log l g10 2 λ ⎜ r ⎝

0,106 ,106

Q

Wärmefluss pro m Rohrlänge

a

Tempe m raturleitfä f higkeit

r

Entfernung vom Rohrmittelpunkt

t

Zeit

r2 att

⎞ ⎟ 00,351 , 351⎟ ⎠

Bild 3-14 zeigt den Tempe m raturverl t auf in Abhängigkeit von der Rohrentfernung bei verschiedenen spezifis f chen Entzugsleistungen t nach einem Zeitraum von jeweils 200 Tagen. Die Tempe m ratur t des ungestörten Untergrundes ist mit 20 °C angenommen. Dem Diagramm ist zu entnehmen, dass zwei Sonden im Abstand von nur 5 m sich nach 200 Tagen konstanter Ent-

64

3 Energiebereitstellung aus regenerativen Energiequellen

zugsleistung gegenseitig deutlich beeinflussen und deshalb ein größerer Sondenabs a tand zu empfe m hlen ist. 21

ungest g örter Untergr grund

Temperatur in °C

19

/ 30 W

17 15

m / 50 W

13

m

11 9 7 5 0

1

2

3

4

5

Abstand in m

Bild 3-14 Temperaturen in der Umgebung einer Erdwärmesonde bei verschiedenen Entzugsleistungen, Dauer 200 Tage, Stoffwer f te: ρcp = 2 MJ/(m3K), λ = 2,5 W/(mK), berechnet nach VDI4640 Bl.2

Zur numerischen Simulation von Erdwärmesonden kommt neuerdings auch ein Verfahren von Glück zur Anwendung, das von der Rudolf-Otto-Mayer-Umwelt-Stiftu f ng zum Download angeboten wird [3-11].

Literatur [3-3]

Wasserhaushaltsgesetz (WHG) in der Fassung der Bekanntmachung vom 19. August 2002 (BGBl. I S. 3245), zuletzt geändert durch Artikel 2 des Gesetzes vom 25. Juni 2005 (BGBl. I S. 1746)

[3-4]

Allgemeine Verwaltungsvorschrift zum Wasserhaushaltsgesetz über ü die Einstuf t fung wassergefä f hrdender Stoffe in Wassergefä f hrdungsklassen (VwVwS) vom 17. Mai 1999

[3-5]

Gesetz über die Durchforschung des Reichsgebietes nach nutzbaren Lagerstätten (Lagerstättengesetz LgstG) vom 4.12.1934 in der im BGBl. III, Gliederungsnummer 750-1 veröffentlichten bereinigten Fassung, zuletzt geändert durch Artikel 22 des Gesetzes vom 10.11.2001 (BGBl. I S. 2992)

[3-6]

Bundesberggesetz (BBergG) vom 13. August 1980 (BGBl. I S. 1310), zuletzt geändert durch Gesetz vom 25.11.2003 (BGBl. I S. 2304)

[3-7]

Ministerium fü f r Umwelt und Verkehr Baden-Württemberg (Hrsg.): Leitfaden f zur Nutzung von Erdwärme mit Erdwärmesonden. Stut t tgart 2005

[3-8]

Bundesverband Wärmepumpe m (BWP) e.V. in Zusammenarbeit mit Bayerisches Staatsministerium fü f r Umwelt, Gesundheit und Verbraucherschutz: Leitfaden f Erdwärmesonden in Bayern. München 2003

[3-9]

Sächsisches Landesamt fü f r Umwelt und Geologie (Hrsg): Leitfaden f zur Nutzung von Erdwärme mit Erdwärmesonden. Dresden 2007

3.2 Geothermische Energiewandler

65

[3-10] Verein Deutscher Ingenieure (VDI) [Hrsg.]: Thermische Nutzung des Untergrundes. ± Grun r dlagen, Genehmigungen, Umweltaspekte. Richtlinie 4640, Blatt 1; Düsseldorf m agen. 2000. Thermische Nutzung des Untergrundes ± Erdgekoppelte Wärmepumpenanl Richtlinie 4640, Blatt 2; Düsseldorf 2001. Thermische Nutzung des Untergrundes. ± Unterirdische Thermische Erdspeicher. Richtlinie 4640, Blatt 3; Düsseldorf 2001 [3-11] Deutsche Vereinigung des Gas- und Wasserfaches e.V.: Qualifik f ationsanforderungen an die Bereiche Bohrtechnik, Brunnenbau r und Brunnenregenerierung; r DVGWRegelwerk, Arbeitsblatt 120, Wirtschafts- und Verlagsgesellschaft Gas und Wasser mbH, Bonn 2005 [3-12] Glück, B.: Simulationsmodell ÄErdwärmesonden³ zur wärmetechnischen Beurteilung von Wärmequellen, Wärmesenken und Wärme-/Kältespeichern. Rud. Otto Meyer-Umwelt-Stiftung, Hamburg 2008. http://www.rom-umwelt-stiftung.de

66


3.3 Kältemaschinen und Wärmepumpen 3.3.1 Allgemeines von Martin Becker

Kältemaschinen und Wärmepumpen m haben ein weites Einsatzfeld im Bereich der Gebäudetechnik, Industrie- und Prozesstechnik und mobilen Anwendungen. Eine typische Anwendung d in der Gebäudetechnik ist z. B. der Einsatz einer Wärmepumpe m als Energiezentrale im Zusammenspiel mit einer geothermischen Nutzung (z. B. Erdsonde) und einer thermischen Bauteilaktivierung (TABS). Typi y sche Anwendung d sfelder fü f r Kälteanlagen: • Gebäude- und Raumkü k hlung bzw. -klimatisierung als kompakt m es Kältesystem oder als Teilsystem von Klima- und Lüftungsanl t agen • Gewerbliche Kältetechnik (Lebensmittelkü k hlung, Supermärkte, Hotels, Metzgereien, Bäckereien, «) • Industrie- und Prozesskü k hlung (z. B. Schlachthöfe, Lebensmittellager, Nahrungsmittelproduktion) • Kü K hlung bei Sonderanwendungen (z. B. Blutplasmalagerung) • Kü K hlung in der Medizintechnik (z. B. Labor- und Medizingeräte) • Kü K hlung bei mobilen Anwendungen und im Transport (z. B. Container, LKW, Zug, Flugzeug, Schiff, f «) Typi y sche Anwendungsfelder fü f r Wärmepumpen: m • • • •

Gebäudebeheizung und/oder Trinkwarmwasserbereitung Schwimmbadbeheizung Wärmerü r ckgewinnung in RLT-Anlagen Wäschetrockner.

3.3.2 Definition eines kältetechnischen Gesamtsystems aus automatisierungstechnischer Sicht von Martin Becker

In vielen Anwendungen werden Kälteanlage bzw. Wärmepumpen m nicht als autarke, eigenständige Anlagen eingesetzt, sondern als ein wesentlicher Bestandteil eines energetischen Wärmeoder Kälteverbundes. Um dieses Zusammenspiel besser verstehen und richtig planen zu können, muss zuerst die grundsätzliche Wirkungsweise einer Kälteanlage verstanden werden. Diese Grundlagen werden in diesem Abschnitt kompakt zusammengestellt. Weitergehende und vertiefende Literatur t findet sich z. B. in [3-13]±[3-15]. Durch den Einsatz leistungsfä f higer Mikroelektronik in Verbindung mit den modernen Kommunikations- und Informationstechnologien lassen sich flexible, kostengünstige und höherwertige Automatisierungskonzepte realisieren. Wichtig hierbei ist eine systemische Betrachtungsweise, die nicht nur die Kälteanlage alleine betrachtet, sondern die gesamte Kette aus

3.3 Kältemaschinen und Wärmepumpen m

67

Erzeugung, Verteilung und Nutzenübergabe ü als kältetechnisches Gesamtsystem wie dies in Bild 3-15 bezogen auf die Kältetechnik dargestellt ist.

Bild 3-15 Betrachtung als kältetechnisches Gesamtsystem [3-16]

Um eine eindeutige Begriffsbildung fü f r die weiteren Ausfü f hrungen sicherzustellen, werden zuerst einige wichtige Begriffe zur gegenseitigen Systemabgrenzung eingefü f hrt. Nach DIN EN 378, [3-17] ist eine Kälteanlage bzw. eine Wärmepumpe m die Kombi m nation miteinander verbundener, kältemittelfü f hrender Teile, die einen geschlossenen Kältemittelkreislauf bilden, in dem das Kältemittel zirkulie k rt, um Wärme zu entziehen und abzugeben. Als Kältesatz wird eine fabrikmäßig komplett hergestellte Kälteanlage in einem geeigneten Rahmen oder Gebäude bezeichnet, deren kältemittelfü f hrende Teile am Aufstellungsort nicht mehr zu verbinden sind. Ein Kältesatz ist demnach eine vorgefer f tigte, steckerfer f tige Kälteanlage, die lediglich über entsprechende Verbindungs- oder Trennarmaturen t luft- oder wasserseitig an die Kälteverteilung angeschlossen werden muss. Nach dieser Definition gehören zur Kälteanlage bzw. dem Kältesatz somit nur die unmittelbar im Kältekreislauf befindlichen Komponent m en (z. B. Verdichter, Verdampfer, m Verflüssiger) und Anlagenkompon m enten (z. B. Rohleistungen, Ventile). Dagegen wird als Kältetechnisches Gesamtsystem die Kälteanlage mit der erforderlichen Kälteverteilung inklusive Kältespeicher und der Kälteanwendung (Kü K hlstelle) verstanden. In der Praxis wird allerdings begrifflich bei der Kälteanlage auch die ÄAbwärmesenke³ z. B. in Form eines Rü R ckkü k hlers mit eingeschlossen. Im Bild 3-16 sind daher schematisch die in diesem Buch zugrunde gelegten Begriffsdefinitionen mit ihren Systemgrenzen dargestellt.

Bild 3-16 Systemabg a renzung Kältemaschine, Kälteanlage und Kälteanlagen-System

68


3.3.3 Grundlagen von Kompressions-Kältemaschinen von Martin Becker

Zu 90 % werden heutzutage zum Heizen bzw. Kü K hlen Kältemaschinen bzw. Wärmepumpen m auf Basis des Kaltdampf-Kom m mpressionskältemaschinen-Prozesses mit einem elektrisch betriebenen Kompr m essor (Verdichter) eingesetzt. Im Folgenden wird dieser Prozess soweit erläutert, wie er fü f r das Verständnis der in den folgenden Kapiteln beschriebenen Systemlösungen und den hierfü f r erforderlichen Automatisierungsfunktionen erforderlich ist. Bild 3-17 zeigt den schematischen Aufbau einer einstuf t figen Kompr m essionskältemaschine mit den wesentlichen Komponenten m Verdichter (Kompresso m r), Verflüssiger (Kondensator), Expansionsventil und Verdampf m fer. Die Kältemaschine mit ihrem internen Kältekreislauf darf allerdings nicht isoliert betrachtet werden, sondern sie steht vielmehr ständig über den Kondensator bzw. den Verdampfer mit der Umgebung in Wechselwirkung. Diese Wechselwirkung hat einen unmittelbaren Einfluss auf den internen Kältekreislauf und letztlich auch auf die energieeffi f ziente Betriebsfü f hrung einer Anlage.

Bild 3-17 Schematischer Aufbau einer Kältemaschine mit den wesentlichen Komponenten m Verdichter, Verflüssiger, Expansionsventil und Verdampfer m

Der geschlossene Kältekreislauf umfasst im Wesentlichen die vier Zustandsänderungen: ± ± ± ±

Verdichtung t (Zustand 1 nach 2) von niedrigem Druck po auf hohen Druck pc, Abkü k hlung und Verflüssigung (Zustand 2 nach 3) bei hohem Druck pc, Expansion (Zustand 3 nach 4) auf niedrigen Druck po sowie Verdampfung m mit Überhitzung beim Druck po( Zustand 4 nach 1)

Durch die Verdichtungsleistung t des Kompr m essors wird der Kältekreislauf aktiviert bzw. aufrecht t Pmech als Aufgehalten. Dazu wird eine elektri t sche Leistung t Pel bzw. mechanische Leistung wand zugefü f hrt. Die abgefü f hrte Wärme aus dem Raum stellt im Kü K hlfall den Nutzen dar und


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wird als Kälteleistung Q 0 bezeichnet. Die an die Umgebung abgegebene bzw. über ü Wärmerü r ck gewinnung teilweise genutzte Abwärme wird als Verflüssigungsleistung t Qc bezeichnet. Der Kältekreislauf mit seinen vier grundlegenden Betriebspunkten kann anschaulich im log p,h-Diagramm wie in Bild 3-18 dargestellt werden.

Bild 3-18 Realer Kältemaschinen-Kaltdampf-P m rozess im p,h-Diagramm mit Überhitzung und Unterk hlung kü

Exemplari m sch sind im Bild 3-19 zwei stationäre Betriebszustände dargestellt, die durch die jeweiligen Verdampfungs m - und Verflüssigungstempe m raturen gekennzeichnet sind. Generell sollte aus Sicht einer energieeffiziente f n Betriebsweise darauf geachtet werden, dass die Verdampf m fungstempe m ratur t möglichst hoch und die Verflüssigungstempe m ratur t möglichst niedrig gehalten wird. Daher ist in dem Beispiel nach Bild 3-19 der Betriebszustand 2 energetisch günstiger anzusehen. Begrenzt wird diese Forderung allerdings durch die Tatsache, dass fü f r das Funktionieren als Kältemaschine die Verfl f üssigungstempe m ratur t über der Umgebungstemperatur t liegen muss, um eine Verflüssigungswärme abgeben zu können und umgekehrt die Verdampfu m ngstemperatur t unter der zu kü k hlenden Medientempe m ratur t liegen muss, um eine Kälteleistun t g abfü f hren zu können. Außerdem ist fü f r das Funktionieren des Expansionsventils eine Mindestdruck- und damit Tempe m raturdi t fferenz zwischen Nieder- und Hochdruckseite erforderlich. Es ist Aufgabe einer zeitgemäßen Automatisierung, diese Bedingungen im laut ngungen fenden Betrieb einer Anlage unter den sich ständig ändernden Betriebs- und Lastbedi zu berü r cksichtigen und energetisch möglichst optimal herzustellen und aufrecht zu erhalten.

Bild 3-19 Beispiel fü f r einen Kältekreislauf im log p,hDiagramm mit zwei exemplar m ischen Betriebszuständen

70


Das dynamische Betriebsverhalten einer Kälte- bzw. Wärmepumpenanl m age ist jedoch ungleich kompl m izierter und durch eine Vielzahl von Einzelprozessen stark gekoppelt. Das dynamische Betriebsverhalten ist nicht nur vom internen Kältekreislauf und -prozess abhängig, sondern wird sehr stark auch durch die Wechselwirkung mit der Umgebung als Wärmesenke bzw. -quelle beeinflusst. Daher ist es sinnvoll und notwendig, diese Wechselwirkungen bei der energetischen Bewertung t einer Anlage zu berü r cksichtigen. Zum einen ist durch den geschlossenen Kältekreislauf eine ständige Rü R ckkopplung zwischen den Komponen m ten innerhalb des Kältekreislaufes vorhanden, so dass die Änderung r einer Systemgröße wie z. B. der Verdampfungsdruck m eine Rü R ckwirkung auf alle anderen Systemgrößen im Kältekreislaufes hat. Hinzu kommen die Kopplungen zur Umgebung auf der Verdampfe m rbzw. Verfl f üssigungsseite aufgr f rund der jeweiligen Wärmeübergänge zur Aufnahme der Kälteleistung bzw. Abfü f hrung der Verflüssigungsleistung. t Am Beispiel der Kälteleistung am Verdampfer m soll dies exemplar m isch verdeutlicht werden. Die Wärmeübertragung ü am Verdampfer m ist eine stark nichtlineare Funktion abhängig von Parametern wie Materialeigenschaften, Rohr- und Lamellenabstand, Oberflächenbeschaffe f nheit, Druckverluste über ü Verdampfer, m luftseitige Strömungsgeschwindigkeit, treibende Tempe m ratur t differenzen usw. Maßgebende Gleichungen fü f r die Leistungsbi t lanz sind zum einen die Leistungen des Luftkü k hlers luft- und kältemittelseitig sowie die Kälteleistung bezogen auf die Wärmeübertragung durch den Luftkü k hler. Im stationären Fall mü m ssen alle Leistungen t in einem stationären Arbeitspunkt überei ü nstimmen. Die Kälteleistung ergibt sich somit allgemein als Funktion aus Verflüssigungstempe m ratur, t Verdampf m fungstemperatur und Kältemittelmassenstrom Q 0

(3-9)

f ( C , t0 , )

Konkret lässt sich die Kälteleistung als Verdampferk m älteleistung über ü folgende Gleichungen berechnen Q 0,R

mR ⋅( 4

Q 0,L

mL ⋅cpL ⋅(( LE

Q 0,k

k ⋅ A Δ Tm (bezogen auf die übert ü ragene Wärmeleistung t am Verdampfer) m

1)

(kältemittelbezogen) LA )

(luftseitig)

(3-10) (3-11)

(3-12) Im stationären Zustand sind diese Leistungen identisch gleich, d. h. es gilt: Q 0,stat

Q 00,R R + Q0,L

Q 00,k

(3-13)

Dies lässt sich sehr anschaulich in Bild 3-20 zeigen, in dem die Verdichterkennlinien und eine Verdampferkennl m inie exempl m arisch aufgetragen sind. Der Schnittpunkt zwischen Verdampferm und Verdichterkennlinie bei einer bestimmten Verdampfungs m - und Verflüssigungstempe m ratur t stellt den stationären Arbeitspunkt r (AP) dar.


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Bild 3-20 Beispiel fü f r einen Arbeitspunkt (AP) als Schnittpunkt von Verdichterkennlinie (K) und Verdampferkennlinie (V) bei Vorgabe fester Raumtemperatur, Verflüssiger- und Verdampfungstemperaturen, [3-16]

Hieraus ist aber auch erkennbar, dass, wenn sich z. B. die Verdampfungst m empe m ratur t aufgrund von schwankenden Kältelasten ändert, automatisch dieser Arbeitspunkt verlassen wird und sich ein neuer Arbeitspunkt mit einer anderen Verdampfungsm und Verflüssigungstempe m ratur t einstellt.

Kälteleistung [kW]

(V)

a)

7,5

(K)

tc [°C] 30 40 50

5,0

2,5 –35

60 (AP) –30 –25 –20 –15 Verdampfungstemperatur [°C]

Kälteleistung [kW]

Bild 3-21 zeigt ergänzend, wie sich ausgehend von einem stationären Arbeitspunkt aufgrund des übl ü ichen Taktbet t riebes oder aufgrund von veränderbaren Luftgeschwindigkeiten die Kennlinien qualitativ verschieben.

w3 > w2

7,5

w2 5,0

2,5 –35 b)

tc = 40 °C

w1 < w2

–30 –25 –20 tKR Verdampfungstemperatur [°C]

Bild 3-21 Beispiel fü f r Einflu f ss der Änderung der Luftgeschwindigkeit auf stationäre Arbeitspunkte [3-16] a) Verschiebung der stationären Arbeitspunkte (AP) im üblichen Taktbetrieb b) Einfluss einer variablen Luftgeschwindigkeit

Damit ist auch die Leistungszahl t als Verhältnis von Kälteleistung zur zugefü f hrten elektrischen oder mechanischen Leistung t im laufenden Betrieb eine dynamische Größe, abhängig von den sich einstellenden Bedingungen im Kältekreislauf und den Wechselwirkungen zur Umgebung. Bild 3-22 zeigt hierzu ein Beispiel.

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Bild 3-22 Beispiel fü f r Leistungszahl einer Kältemaschine als Funktion von Verdampfungstemperatur [3-16]

Für einen energieeffizienten Betrieb ist es somit von entscheidender Bedeutung t im laufenden Betrieb einer Kälteanlage zum richtigen Zeitpunkt an den richtigen ÄStellschrauben³ zu drehen, um eine ständige Anpassung des optimalen Arbeitspunktes hinsichtlich eines zuverlässigen, energieeffizi f enten und damit letztlich wirtschaftlichen Betriebs zu ermöglichen. Dies ist eine der wesentlichen Aufgaben der Automatisierungstechnik.

3.3.4 Grundlagen von Absorptions- und Adsorptionskältemaschinen von Peter Ritzenhoff

Die Notwendigkeit zum Kü K hlen von Gebäuden ist auch in unseren Breiten immer häufiger erforderlich, da bei einer kompakt m en Bauweise die zunehmenden Wärmelasten im Sommer ohne eine Kältemaschine nicht mehr abgefü f hrt werden können. Da die solare Einstrahlung parallel zur erforderlichen Kü K hllast auftritt, ist es unter primärenergetischen Aspekten sehr interessant, die durch die Sonne bereitgestellte Wärme im Sommer zum Kü K hlen zu verwenden. Beim Kü K hlen mit der Sonne wird Energie, die z. B. bei bis zu 95 °C aus einem Sonnenkollektor kommt, auf ein Tempe m raturni t veau von etwa 10 °C gebracht, welches anschließend zum Kü K hlen verwendet werden kann. Hierfü f r können Absorptions- und Adsorptionskältemaschinen eingesetzt werden. Absorptionskältemaschine Der Absorptionsprozess beruht darauf, dass der Kältemittel-Dampf m fdrruck bei Zweistoffg f emischen gegebener Temperatur mit zunehmender Konzentration des Lösungsmittels abnimmt. Der Prozess läuft dabei entsprechend den Dampfdruckkurven m der eingesetzten Kältemittel ab. Die Nutzkälte wird bei der Absorptionskältemaschine durch Verdampfung m eines Kältemittels (also durch Wärmezufuhr an das Kältemittel) erzeugt, wie dies bereits bei der Kompressionskältemaschine (siehe auch Bild 3-17) beschrieben wurde. Die wesentliche Antriebsenergie erfolgt jedoch nicht durch einen elektrischen Verdichter, sondern durch Wärmezufuhr. Ledig-


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lich im Lösungsmittel-Kreislauf, der entsprechend Bild 3-23 fü f r die Verdichtung des Kältemittels sorgt, ist eine typischerweise elektrisch betriebene Pumpe fü f r das dann in flüssiger Form vorliegende Lösungsmittel erforderlich. Eine weitere Pumpe m sorgt fü f r den Kältemittelumlauf beim Verdampfer. m Verdichter

. QC

2 3

Verflüssiger

D

Drossel 4

. QH

Austreiber

C E

B

Lösungsmittelpumpe

Druck r reduzierventil

Verdampfer 1 . Q0

F

Kühlraum

A

PLP

Absorbe r r . QA

Bild 3-23 Funktionsschema einer Absorptionskälteanlage

Der Lösungsmittel-Kreisp K rozess besteht aus zwei Teilprozessen: Auf dem Weg vom Absorber zum Austreiber (Zustandspunkte A, B und C) weist er eine hohe Kältemittelkonzentration auf, wodurch das Lösungsmittel in verdünnter Form vorliegt. Auf dem Weg vom Austreiber zum Absorber (Zustandspunkte D, E und F) liegt eine geringe Kältemittelkonzentration im Lösungsmittel vor, so dass es sich hierbei r um eine konzentrierte Lösung handelt. Das Kältemittel wird nach der Austreibung im Zustandspunkt 2 durch Umgebungswärme verflüssigt (Zustandspunkt 3) bevor es im Verdampfer m durch Wärmezufuhr auf niedrigem Tempe m raturni t veau die Nutzkälte (Zustandsänderung 4 ± 1) bereit stellt. Dabei wird sowohl Nutzleistung, t die im Verdampfer m entzogene Kälteleistung, als auch die in Form von Wärme eingesetzte Antriebsleistung t als Wärmeleistung t einem Wärmeträger zugef hrt. Die prinzipielle Funktionsweise einer Absorpt fü r ionskältemaschine ist in Bild 3-23 dargestellt und wird nachfolgen f d erläutert. Als Arbeitsstoffpaare fü f r das Kältemittel und das Lösungsmittel sind die Kombi m nationen Wasser/Lithiumbromid und Ammoniak/Wasser gebräuchlich. Das jeweils beteiligte Wasser wird im ersten Fall als Kältemittel und bei der Kombi m nation mit Ammoniak als Lösungsmittel eingesetzt. Sofern das Wasser als Kältemittel eingesetzt wird, kann die Verdampfe m rtempe m ratur nicht unter 0 °C abgesenkt werden. Gleichzeitig erfolgt der Prozess im Unterdruckbe k reich. Der im Verdampfe m r entstehende Kältemitteldampf m (Zustandspunkt 1) braucht nicht wie bei der Kompr m essionskältemaschine mechanisch verdichtet zu werden, sondern wird bei niedrigem Verdampf m fungsdruc r k von einem Lösungsmittel (Zustandspunkt F) aufgenommen (Äabsorbiert³). Die mit Kältemittel angereicherte flüssige Lösung (Zustandspunkt A) wird durch eine Pumpe auf den Verflüssigungsdruck (Zustandspunkt B) gebracht und in den ÄAustreiber³ gefö f rdert. Durch die als Antriebsleistung t aufzubringende Wärmezufuhr wird dort das Kältemittel wieder ausgetrieben (Zustandspunkt 2). Übrig bleibt eine Älösungsmittel-arme³ Lösung

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(konzentrierte Lösung, Zustandspunkt D), die über ü ein Drosselventil zum Absorber zurü r ckströmt. Durch den Lösungsmittelwärmeübertrager ü zwischen den Zustandspunkten B und C bzw. D und E wird durch die Vorwärmung des lösungsmittelreichen Stromes die Effizienz des Kreislaufes f deutlich erhöht. Im Absorber wird die Äarme Lösung³ (Zustandspunkt F) über ü Rohre verrieselt, um dem zu absorbierenden Kältemitteldampf m eine große Oberfläche darzubieten und die frei werdende Lösungswärme an das Kü K hlwasser abzugeben, das die Rohre durchströmt. Das ausgetriebene Kältemittel wird im Verflüssiger (Zustandspunkt 2) bei Kondensationsdruck f üssigt (Zustandspunkt 3). Nach der DrospC durch Wärmeabgabe an einem Wärmeträger verfl selung im Drosselventil (Zustandspunkt 4) kann es im Verdampfe m r bei Verdampfu m ngsdruck p0 und der zugehörigen Verdampfungst m empe m ratur t t0 Wärme aus einem Kälteträgerkreislauf aufm (Zustandspunkt 1) strömt zum Absorber, r wo nehmen. Der dabei entstehende Kältemitteldampf er vom Lösungsmittel wieder absorbiert wird. In Anlehnung an eine reale Anlage sind in Bild 3-24 die Bauelemente einer Absorpt r ionskältemaschine dargestellt, die im Wesentlichen über vier große Wärmeübertrager verfü f gt. Zur Verü men. deutlichung wurden die Zustandspunkte aus Bild 3-23 übernom Die zentrale Kältebereitstellung fü f r den Nutzer erfolgt über den Verdampfer f . Das Kältemittel (z. B. Wasser oder Ammoniak) wird über die Rohre des Verdampfers m versprü r ht und verdampf m ft. Die dafü f r erforderliche Verdampfungs m wärme wird dem durch die Verdampferro m hre strömenden Kaltwasser entzogen. Der Kältemittel-Dampf m strömt in den Absorber, in dem ein Lösungsmittel (z. B. Lithiumbr m omid oder Wasser) versprü r ht wird, das hygroskopisch ist und den darin enthaltenen Wasserdampf m Äaufnimmt³. Das Lösungsmittel wird dadurch Äverdünnt³, die dabei anfallende Lösungswärme wird an das durch Absorberrohre strömende Kü K hlwasser abgegeben. Das verdü d nnte Lösungsmittel wird in den Austreiber gepumpt m , in dem Heizwasserrohre angeordnet sind. Durch Wärmezufuhr wird aus der Lösung Kältemittel ausgedampft. m Das dadurch wieder konzentrierte Lösungsmittel fließt zum Absorber zurü r ck. Durch Anordnung eines zusätzlichen Wärmeübert ü ragers zwischen der verdünnten kalten und der konzentrierten warmen Lösung lässt sich Heizenergie zurü r ckgewinnen und damit die Wirtschaftlichkeit des Verfah f rens verbessern. Über dem Austreiber ist der Verflüssiger angeordnet, durch welchen ebenfalls wie durch den Absorber r K hlwasser strömt. An den Verflüssigerrohren kondensiert das aus dem Austreiber Kü kommende Kältemittel-Wasser-Dampfgem m isch, wobei sich ein Druck von etwa 20 kPa einstellt. Das flüssige Kältemittel strömt wieder zum Verdampfe m r zurü r ck, womit der Kreislauf geschlossen ist. Die beiden Stoffströme der armen und reichen Lösung werden in einen GegenstromWärmeübertrager gefü f hrt, damit die kalte Äreiche Lösung³ durch die warme Äarme Lösung³ vorgewärmt wird und diese gleichzeitig abkü k hlt. Die Lösungsmittelpumpe, m die den Druck des Lösungsmittels vom Verdampfungsdruck p0 auf den Kondensationsdruck pC erhöht, und die Kältemittelpumpe m sind die einzigen beweglichen Teile der Absorptions-Kälteanlage. Bei Einsatz der erwähnten Kältemittel Lithiumbromid oder Ammoniak ergeben sich kaum Umweltprobleme. Im Vergleich zu Kompressionskälteanlagen sind die Investitionskosten bei gleicher Kälteleistung jedoch höher.


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Bei Absorptionskältemaschinen spricht man allerdings nicht von Leistungszahl t en, sondern von einem Wärmeverhältnis ζ (bzw. dem sogenannten COP ± Coefficient Of Performance), bei dem die Nutzwärme Q 0 , die dem Kü K hlraum entzogen wird, ins Verhältnis zum Heizwärme strom QH gestellt wird, der im Austreiber der Absorptionskältemaschine aufgenommen wird. Die Leistung der Lösungsmittelpumpe m PPL bleibt dabei jedoch unberü r cksichtigt. Zur besseren Bewertbarkeit der energetischen Gesamteffizienz sollte sie mit berü r cksichtigt werden, da insbesondere bei kleineren Anlagen die Anschlussleistungen t der Pumpe m n nicht unbedingt vernachlässigbar sind. Um die thermischen und elektrischen Anteile der Energieströme sinnvoll bewerten und vergleichen zu können, wird in [3-24] der exergetische Wirkungsgrad als Kennzahl zur Bewertung t der Effizienz einer Absorptionskältemaschine eingefü f hrt. Verdünnte Lösung Lösung mittlerer Konzentration Konzentrierte Lösung

Verflüssiger

2

Dampf oder Heißwasser Flüssiges Kältemittel

C

A

t ib b

Kältemitteldampf

3

Kaltwasser Kühlwasser

D 4

Drosselblenden

Verdampfer

1

Kältemittelpumpe

Absorber

F A B Lösungswärmeübertrager

E

Lösungsmittelpumpe

Injektor

Bild 3-24 Hauptkomponenten einer Absorptionskälteanlage

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Die in Bild 3-24 aufgefü f hrte Kältemittelpumpe m dient nicht dem Druckaufbau, sondern lediglich fü f r den Umlauf des Kältemittels, das, sofern es beim Durchlauf durch den Verdampfe m r nicht verdampft m wurde, nochmals über dem Verdampfer m versprü r ht wird. In realen Anlagen gibt es noch weitere Verbin r dungen und Regeleinrichtungen, die zur Entlastung oder Stabilisierung r einzelner Verfahrensschritte erforderlich sind, jedoch in Bild 3-24 der Übersichtlichkeit halber nicht aufgefü f hrt wurden. Bild 3-25 zeigt eine Absorpt r ionskälteanlage der Firma York, die bis zu einer Kälteleistung von 4,9 MW angeboten wird.

Bild 3-25 Abbildung einer Absorptionskälteanlage [3-25]

In der dargestellten Anlage betragen die Anschlusswerte der beiden Pumpen und machen damit nur etwa 0,4 % der erforderlichen Antriebswärmeleistung t COP der Absorptionskältemaschine und der Primärenergiefaktor des Stromes berü r cksichtigt.

jeweils 5 kW Q H aus. Der wurden dabei

Adsorptionskältemaschine Die Anlagerung an einen Feststoff f wird in der Verfah f renstechnik als Adsorption bezeichnet und die Desorption dementsprechend als Lösen von einem Feststoff. In einer Adsorptionskältemaschine wird das Kältemittel so gewählt, dass mit der Ad- bzw. Desorption eine Aggregatszustandsänderung einhergeht. Die einzelnen Prozessschritte eines herkömmlichen Kältekreislaufes mit Verdichter sind auch bei einer Adsorptionskältemaschine wiederzufinden. Nur mit dem Unterschied, dass die Antriebsenergiequelle nicht in Form von elektrischer Energie sondern wie auch bei der Absorptionskältemaschine in Form von thermischer Energie zugefü f hrt wird. Im folgenden Bild 3-26 wird die Adsorptionskältemaschine als Komponent m e zur Versorgung einer Klimaanlage mit Kälte dargestellt. Neben der Klimaanlage und der Adsorptionskältemaschine sind auf dem Bild noch der Solarkollektor zur Erzeugung der Antriebsenergie sowie eine Kü K hlvorrichtung t zur Rü R ckkü k hlung der Umläufe zu sehen.


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Bild 3-26 Anbindung einer Adsorptionskältemaschine in eine Kälteanlage und an eine Kältenutzung

Im Sinne einer optimalen Energieausnutzung wäre anstelle der Kü K hlvorrichtung t die Weiterm raturw t ärme sinnvoll. Jedoch stehen entsprechende Verbraucher wähnutzung der Niedertempe rend der Sommermonate nur in seltenen Fällen zur Verfü f gung. m enten tauchen ebenfalls in Die bei einem herkömmlichen Kältekreislauf vorhandenen Kompon einer Adsorpt r ionskältemaschine auf: • der Verdampfer m , durch den dem Kü K hlraum die Wärme entzogen wird, • der Verdichter, dessen Funktion in diesem Fall durch die Adsorptions- und Desorptionsvorgänge übernommen wird, • der Kondensator, über den die aufgen f ommene Wärme wieder auf höherem Tempe m raturniveau in der Umgebung Äabgeladen³ wird, und • die Drossel, die das Kältemittel vom Kondensationsdruck auf den Verdampfungsdruck reduziert. Thermodynamisch betrachtet, liegt der entscheidende Unterschied bei der Verdichtung. Die Verdichtung des Kältemittels Wasser erfolgt dadurch, dass das Wasser in einer Verdichterkammer aufgenommen (adsorbiert) und anschließend bei konstantem Volumen erwärmt wird, wodurch d der Druck auf das Kondensationsniveau ansteigt. Da der Adsorber ein Festkörper (z. B. Silicagel SiO2) ist, geschieht dieses Verdichten jedoch nicht kontinuierlich wie z. B. bei einem Kreiselverdichter oder quasikontinuierlich wie bei einem Hubkolbenverdichter. Die Verdichtung erfolgt aufgrund des Adsorpt r ionsverfahrens entsprechend einem festgelegten Zyklus, der auf einen Zeittakt von mehreren Minuten eingestellt ist. Nach dem Adsorptionsvorgang in einer Kammer werden die Klappen zum Verdampm fer geschlossen und zum Kondensator geöffnet, so dass diese Kammer im nächsten Zyklus als Desorber r fungiert. In der zweiten Kammer findet der umgekehrte Vorgang statt. Das dargestellte p/T /T-Diagramm in Bild 3-27 gibt den Prozesskreislauf in idealisierter Form wieder. Die scharfen f Konturen, t die hier zu sehen sind, treten im realen Anlagenbetrieb nicht t dieses Verlaufes zum weiteren Verständnis der Vorgänge auf. Dennoch trägt die Betrachtung in einer Adsorpt r ionskältemaschine bei. Druckseitig sind die beiden Systemdrü r cke im Verdampfe m r bei etwa p0 = 10 mbar und im Kondensator bei etwa pC = 40 mbar zu erkennen. Die beiden Zustandspunkte 3 und 4 stellen die

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Wasserzustände dar. Zwischen den Punkten 1 und 2 liegen die Zustände mit der maximalen Beladung des Silicagels mit dem Kältemittel Wasser. Die Punkte A und B kennzeichnen die Zustände mit minimaler Wasserbeladung des Silicagels.

Bild 3-27 Darstellung eines idealisierten Adsorptionskältemaschinenkreislaufes im p/T-Di T agramm

Im Anschluss an die Adsorption des Wassers durch das Silicagel (Zustand 1) schließt sich die untere Klappe zum Verdampfer. Der Kammer wird Wärmeenergie zugefü f hrt, wodurch der Druck ansteigt. Sobald der notwendige Kondensationsdruck erreicht ist, wird die obere Klappe zum Kondensator (Zustand 2) geöffnet, wodurch der Wasserdampf m bei konstantem Druck desorbiert (also wieder in den dampf m fförmigen Zustand über ü geht) und die Tempe m ratur des Silicagels noch weiter bis zur Desorptions-Endtemperat m tur (Zustand A) ansteigt. Anschließend wird das Silicagel z. B. über ü eine angeschlossene Kü K hleinrichtung zum Senken des Druckes gekü k hlt. Sobald der Verdampfungsdruc m k erreicht ist (Zustand B), wird die Klappe geöffnet, um die Adsorption zu starten. Das desorbierte und gedrosselte Wasser vom Zustand 4 wird dabei verdampft m , um wieder adsorbiert werden zu können. Während dieser Verdampm fung des Wassers erfolgt die Bereitstellung der eigentlichen Kälteleistung. Da in einer Kammer entweder nur die Adsorption oder nur die Desorption stattfin f den kann, jedoch typischerweise ein kontinuierlicher Kältebedarf besteht, erhalten Adsorptionskältemaschinen typischerweise zwei Kammern, die wechselseitig zwischen dem Absorptions- und dem Desorptionsvorgang umgeschaltet werden. Die dafü f r erford f erlichen Umschaltvorrichtungen t sind in Bild 3-26 der Übersichtlichkeit halber nicht aufgefü f hrt. Typi y sche Tempe m raturen, t die sich beim Betrieb der Adsorptionskältemaschine einstellen könm raturen t zur Kü K hlung des nen, sind in Bild 3-28 zu sehen. Dabei erkennt man, dass die Tempe Adsorbers wie auch zur Kondensation des Wassers identisch sind, so dass sie mit demselben K hlsystem gekü Kü k hlt werden können. Bei ca. 10 mbar beträgt die Verdampfungs m temperatur t von Wasser etwa 7 °C. Dieses während der Verdampfu m ng weitgehend konstante Tempe m raturni t veau kann genutzt werden, um ein Kü K hlmittel zur weiteren Verwendung d in der Klimaanlage auf bis ca. 9 °C zurü r ck zu kü k hlen.


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Q Kühlen,2 Kondensator Kühlwasser

28°C

32°C Adsorber

Q Kühlen,1

Kühlwasser

Kaltwasser

Desorber

32°C C

78°C Q Solar

28°C C

Heizwasser

85°C 14°C

Verdampfer

9°C

Q Kälte

Bild 3-28 Exemplarische Temperaturwerte an den Anschlusspunkten einer Adsorptionskältemaschine

Trotz des zyklischen und diskontinuierlichen Betriebs der Anlage wird natü t rlich eine gleichmäßige Bereitstellung der Kü K hlleistung gefordert. In Bild 3-29 sind drei aufeinanderfolgende Arbeitszyklen dargestellt. Diese Zyklusperiode kann je nach Maschine und Einstellung auch ü über 20 Minuten liegen. Die Tempe m raturen t insbesondere der Stoffströme, welche die Anlage verlassen, unterliegen starken Schwankungen.

Temperatur

Die Heizrü r cklaufkurve (rot gestrichelt) steigt während des Umschaltvorganges zunächst kurzfristig an, da der Heizkreis sich zu dieser Zeit im Bypass befindet und keine Wärme abnehmen kann. Jedoch ist die Desorberkammer zunächst kalt, so dass die Heizrü r cklauftempe m ratur t anschließend stark abfä f llt. Spätestens nach der Hälfte des Zyklus steigt die Rü R cklauftempe m ratur jedoch wieder an.

Zufluss Abfluss

1

2

3

Zyklen Bild 3-29 Temperaturverläufe von drei exemplarischen Arbeitszyklen einer Adsorptionsk r ältemaschine (nach [3-26])

80


Die Kü K hlwasseraustrittstempe m ratur (grü r n gestrichelt) erhöht sich ebenfalls zu Beginn eines Zyklus, da sich die neue Adsorberkam r mer kurz nach der Umschaltung noch auf Desorptionstemperatur befindet. Im Verlaufe f des Zyklus sinkt die Kü K hlwasseraustrittstemperatur kontim raturschwankungen t unterworfen, nuierlich ab. Auch die Kälteversorgung ist geringen Tempe die jedoch gegenüber den anderen Strömen deutlich gedämpft sind. Weitere Untersuchungsergebnisse sind auch in [3-28] wiedergegeben.

Bild 3-30 Ansicht einer Adsorptionskältemaschine [3-27]

Die in Bild 3-30 dargestellte Adsorptionskältemaschine vom Typ NAK stellt ein massives Bauteil dar. Es hat bei einer Kälteleistung von 70 kW ein Betriebsgewicht von fü f nf Tonnen und benötigt etwa 6 m2 Grundfläche bei einer Bauhöhe von 2,35 m. Das energetische Verhalten einer Adsorptionskältemaschine wird anhand einer Energiebilanz um die gesamte Maschine analysiert. An zwei Stellen wird Wärme dem System zugefü f hrt. Dies geschieht beim Verdampfer m und beim Desorber (bzw. der jeweiligen Desorberkammer). Gleichzeitig wird an zwei Stellen Wärme aus dem System entnommen. Nach dem ersten Hauptsatz der Thermodynamik muss die Summe aller Arbeiten und Wärmemengen in einem geschlossenen System gleich null sein. Da keine nennenswerte elektrische Arbe r it dem System zugefü f hrt wird, sind durch die in Bild 3-28 aufgefü f hrten Wärmemengen alle relevanten Energieströme wiedergegeben. Da auch fü f r die Förderun r g des Kältemittels keine elektrische Energie erforderlich ist, kann als Kennzahl zur Beurteilung der Güte dieser Umwandlung das Wärmeverhältnis ζ K herangezogen werden. Diese Kennzahl ergibt sich aus dem Verhältnis der genutzten Kälteleistung Q 0 (bzw. QKälte) zur bei Ähoher³ Tempe m ratur t aufgewendeten Heizleistung t Q H (bzw. QSolar). Typi y sche Werte fü f r das Wärmeverhältnis liegen bei 0,6.


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Vergleich Absorptionskältemaschine ± Adsorptionskältemaschine Beide Kältemaschinen erzeugen auf der Grundlage von Niedertempe m raturw t ärme Kälte. In der Praxis können diese Wärmequellen • • • •

als Abfallprodukte (z. B. neben der Strompr m oduktion) anfallen, bei Produktionsprozessen freigesetzt werden, aus einem Fernwärmenetz gespeist werden oder durch solarthermische Anlagen erzeugt werden.

Wirtschaftlich günstige Varianten können zweifelsohne bei den ersten drei Möglichkeiten liegen, da insbesondere im Sommer bei Kraft-Wärme-Kopplungsanlagen (KWK) die Wärmef ist. KWK-Anlagen, Produkt d iabnahme eher ein Problem darstellt, als ein gewünschter Effekt onsprozesse oder Fernwärmenetze stehen jedoch nicht immer in unmittelbarer Nähe zur Verf gung. Daher ist die Nutzung der Sonnenenergie ± aufgrund der idealen Übereinstimmung fü von Angebot und Nachfrage ± eine sehr attraktive Alternative. Absorptionskältemaschinen haben bei optimalen Betriebsbedingungen höhere Wärmenutzungsgrade als Adsorptionskältemaschinen, jedoch benötigen sie dazu auch ein höheres Temperaturniveau der Antriebswärme. Eine Adsorpt r ionskältemaschine kann bereits bei einer Heiztempe m ratur ab 55 °C Wärmeenergie in Kälteenergie umwandeln, was als entscheidender Vorteil hinsichtlich des Einsatzes von Solarthermie als Antriebsenergie zu betrachten ist. Dabei ist zu berü r cksichtigen, dass die Effizienz der Adsorpt r ionskältemaschine mit sinkenden Heiztempe m raturen t gleichfalls sinkt. Die Verläufe der Wärmeverhältnisse zwischen Absorpt r ions- und Adsorptionskältemaschinen sind in Bild 3-31 in Abhängigkeit der Heizwassertempe m ratur t en sowie mit unterschiedlichen K hlwassertemperat Kü m turen als Parameter aufgetragen. Daraus folgt, dass bei ungünstigen hohen K hlwassertemper Kü m atur t en die Effizienz beider Anlagen sehr stark abnimmt. Je niedriger das Tempe m raturniveau der Heizenergie anfä f llt, desto mehr eignet sich hinsichtlich der Effizienz eine Adsorpt r ionskältemaschine. 0,8 KühlwasserK r temperturen r

Absorption TK1

Wärmeverhältnis

Mit TK2 > TK1 0,7

TK1 TK2

0,6

Adsorption TK2 0,5 60

70

80

90

Heizwassertemperatur in [°C]

Bild 3-31 Wärmeverhältnisse von Absorptions- und Adsorpt r ionskältemaschinen (nach [3-26])

82


Die Bereitstellung der Kälte erfolgt bei einer Adsorptionskältemaschine mit dem vollkommen unkritischen Kältemittelträger Wasser sowie Silicagel als Adsorptionsmittel. Die Effizienz von Adsorptionskältemaschinen wird ebenfal f ls über das Verhältnis der Nutzkälte zur zugefü f hrten Wärme angegeben. Als Solarkollektoren fü f r die Bereitstellung der Antriebswärme mit den geforderten Tempe m raturniveaus kommen prinzipiell Flachkollektoren und Vakuumröhrenkollektoren in Betracht. Das Betriebsverhalten von Kollektoren ist in Kapit a el 3.1 dargestellt.

3.3.5 Energetische Kenngrößen von Kälteanlagen und Wärmepumpen von Martin Becker

Kennzahlen zur energetischen Bewertung t einer Komponente, eines Gerätes oder einer ganzen Anlage stellen immer das Verhältnis des Nutzens zum Aufwand dar. Wichtig hierbei ist jedoch der Bezug zur jeweiligen Bilanzgrenze und der genauen Definition, was in der konkreten Anwendung den Nutzen und was den Aufwan f d darstellt. So ist z. B. bei Kälteanlagen der Nutzen die Kälteleistung, bei Wärmepumpen der Nutzen die bereitgestellte Wärmeleistung. Bei einem kombi m nierten Wärme-Kälte-Prozess ist es entsprechend die Summe aus genutzter Kälte- und Wärmeleistung. t Außerdem ist darauf zu achten, ob als Verhältnis leistungsbezogene oder energiebezogene Größen herangezogen werden. Zum Beispiel darf der COP (Leistungsken t ngröße) einer Wärmepumpe m niemals direkt verglichen werden mit der Jahresarbeitszahl (Energiekenngröße) einer Wärmepumpe. Schließlich ist auch darauf zu achten, ob es sich bei den angegebenen Werten um Messungen im Labor bzw. unter festen Testbedi t ngungen handelt oder um in realen Anlagen im laufenden Betrieb gemessene Werte. Wichtig fü f r das Verständnis ist schließlich, dass sich diese Kenngrößen zum Teil auf einzelne Kompon m enten beziehen (z. B. Verdichter, Wasser-/Luftkü k hler) und zum Teil auf ganze Anlagen (z. B. Wärmepumpen, m Kaltwassersätze). Für die energetische Bewertung t von Kältemaschinen bzw. Wärmepumpen m werden ± teilweise basierend auf verschiedenen Normen oder Richtlinien ± leider mehrere, zum Teil unterschiedliche, aber auch zum Teil mehrfach verwendete energetische Kenngrößen verwendet, was in der Praxis häufig zur Verwirrung und Verwechslung fü f hrt. Typi y sche energetische Kenngrößen sind: Leistungskenngrößen (Verhältnis Nutzleistung t zur aufgenommenen Leistung): t • Kälteleistungszahl εK (Carnot, effektiv, isentrop, innere, äußere) • Gütegrad η (Carnot, isentrop, real) • Wirkungsgrad η (mechanisch, elektrisch) • COP (Coefficient of Performance) • EER (Energy Efficiency Ratio) • ESEER (European Seasonal Energy Efficient Ratio) • IPLV (Integrated Part Load Value) Energie-Kenngrößen (Verhältnis Nutzenergie zu aufgenommener Energie): • Jahresarbeitszahl JAZ bzw. β • Seasonal Performance Factor SPF


83

Als Basis empfieh m lt es sich, hier auf die einschlägigen Normen, Richtlinien, Arbe r itsblätter und Fachliteratur, wie z. B. [3-13], [3-18], [3-19], [3-20], zurü r ck zu greifen. Ausgehend von den thermodynamischen Grundlagen sind im Folgenden ± ohne Anspruch auf Vollständigkeit ± einige Definitionen fü f r wichtige energetische Bewertungsgr t ößen in kompakm ter Form zusammengestellt. Nach dem 1. Hauptsatz der Thermodynamik muss die Summe der zugefü f hrten Energie gleich der Summe der abgefü f hrten Energie sein. Für Kältemaschinen gleichermaßen wie fü f r Wärmepumpe m n, die auf Basis des Kaltdampf m f-Kompressionskältemaschinen-Prozesses basieren, gilt: Q 0

Peel = Q C

Q V Verl

(3-14)

mit Q 0 :

Kälteleistung in W bzw. kW

Q C :

Verflüssiger- bzw. Wärmeleistung t in W bzw. kW

Peel :

elektr. Anschlussleistung t in W bzw. kW

Q V Verl : Verlustleistung in W bzw. kW

Zur energetischen Bewertung t von Arbeitsmaschinen (linksläufiger Kreisprozess) wird übl ü icherweise die Leistun t gszahl ε herangezogen. Allerdings gibt es auch hier je nach Bilanzgrenze und Betrachtungsweise unterschiedliche Definitionen. Für den (idealen) Kältemaschinen-Betrieb gilt die Carnot-Käl K teleistungszahl: εWP,C =

T0 TC

T0

(3-15)

Für den (idealen) Wärmepumpe m n-Betrieb gilt: εWP,C =

TC TC

T0

(3-16)

Als effektive (oder auch tatsächliche) Kälteleistungsza s hl wird bei elektrisch betriebenen Kältemaschinen das Verhältnis der tatsächlichen Kälteleistung zur tatsächlichen Antriebsleistung t bezeichnet. εK,eff f =

Q 0 P

(3-17)

Hierbei wird die Kälteleistung z. B. nach EN 12900, [3-21] ermittelt, und fü f r die Leistung wird bei offenen Verdichtern die Antriebsleistung t an der Welle Pmech und bei halbhermetischen oder hermetischen Verdichtern die elektrische Anschlussleistung t Pel herangezogen. Aus der elektrischen Anschlussleistung t lässt sich über ü die Beziehung Pmech

η Peel

mit dem Motor-Wirkungsgrad η die mechanische Wellenleistung t bestimmen.

(3-18)

84


Diese effekt f ive Kälteleistungszahl wird in der Praxis häufig auch als COP (Coefficient of Performance) bezeichnet, was leider zur Verwirrung fü f hren kann, da der COP nach DIN EN t hl fü f r Wärmepumpen m im Heizbetrieb definiert ist. 14511 als Wärmeleistungsza Das Verhältnis von effektiver Leistungszahl t und der Carnot-Leistungszahl t bei einer Verdichter-Kältemaschine bzw. gesamten Kälteanlage wird als Carnot-Gütegrad oder reversibler Gütegrad bezeichnet:

ηC =

εK,eff f εK,C

(3-19)

Welche konkrete Kälteleistung (Gesamt-, Netto- oder Nutzkälteleistung) zu welcher konkreten Aufwands-Leistung t (Wellenleistung, t Klemmenleistung, t Leistungen t f r Hilfsaggre fü f gate) zur Ermittlung der berechneten Kälteleistungszahl ins Verhältnis gesetzt werden soll, muss im konkreten Fall genau festgelegt und angegeben werden. Mit der Kälteleistungszahl EER (Energy Efficiency Ratio) wird nach EUROVENT-Definition die Leistungs t zahl bei Kältemaschinen und Kaltwassersätzen im Volllastbetrieb und unter defir fbedingungen ermittelt. Diese Kennzahl stellt das Verhältnis aus Nennkälteleistung nierten Prü (Nutzen) zu Antriebsleistung t (Aufwand) unter vorgegebenen Auslegungsbedingungen fü f r Flüssigkeitskü k hlsätze dar, wobei beim Aufwand auch die erforde f rlichen Hilfsenerg f ien fü f r z. B. Sicherheits- und Kontrolleinrichtungen sowie fü f r Pumpe m n- und Ventilator-Leistungen berü r cksichtigt werden. Zur Berü r cksichtigung des wichtigen Teillastbetriebs von Kälteanlagen wurde zudem in Ergänzung zum EER mit der Leistungszahl t ESEER (European Seasonal Energy Efficiency Ratio) eine Kombination aus Teillastwerten fü f r Kü K hlbetrieb (EER) fü f r Flüssigkeitskü k hlsätze (Chiller) unter fest definierten Betriebs- und Prü r fbedingungen definiert. Hiermit soll insbesondere der in der Praxis deutlich überwiegende ü Teillastbetrieb der Geräte bei der energetischen Bewertung stärker berü r cksichtigt werden. Alterna r tiv zum ESEER gibt es mit dem IPLV-Wert (Integrated Part Load Value) gemäß der amerikanischen ARI-Richtlinie 550/590-98 eine weitere Definition zur Berü r cksichtigung des Teillastverhaltens, z. B. von Flüssigkeitskü k hlern bei Lüftungsgeräten im Nicht-Wohnungsbereich. Die Jahresarbeitszahl (JAZ) β (engl. SPF-Seasonal Perfor f mance Factor) als energiebezogene Kenngröße wird üblicherweise bei Wärmepumpe m n-Systemen angegeben und ist nach DIN EN 15316-4-2 das Verhältnis aus der Summe des Gesamt-Raumheizwärmebedarfs des Raumheizungs-Verteilungssystems und des Gesamt-Nutzwärmebedarfs fü f r das TrinkwarmwasserVerteilungssystems zu der Gesamt-Elektroenergiezufuhr fü f r Wärmepumpe m und etwaige Zusatzheizer zuzüglich der Gesamthilfsenerg f iezufuhr. Neben der Berechnung auf Basis von Bedarfswerten, wird die Arbeitszahl (AZ) aber auch zur energetischen Bewertung t von Kälteanlagen und Wärmepumpen im laufenden Betrieb von Anlagen ermittelt. Dazu sind die jeweiligen Nutzleistungen üb ü er einen definierten Zeitraum (i. d. R. ein Jahr) mittels Kälte- bzw. Wärmemengenzähler zu messen und ins Verhältnis zu den gesamten fü f r die Kälte- bzw. Wärmeerzeugung und Verteilung benötigten und gemessenen elektrischen Energien inklusive aller Hilfsenergien ins Verhältnis zu setzen.


85

t2

∫ Q Nutz dt Q Nutz t t1 AZ = = t2 ∑ Pel el,ii ti ∑ ( ∫ el el,ii i ) i i

(3-20)

t1

Wichtig bei dieser Betrachtung ist die genaue Angabe a bzw. Festlegung der Bilanzhülle fü f r die energetische Bewertung von Kälteanlagen im laufen f den Betrieb, siehe [3-29]. Für Wärmpumpen, m die über ü einen Gas- oder Dieselmotor betrieben werden, wird anstelle der Leistungszahl die Heizzahl ζ (Zeta) verwendet. Sie ist das Verhältnis von Nutzwärmeleistung zur Brennstoffleistung. f Die Brennstoffleistung kann als Produkt des Heizwertes des verwendeten Energieträgers (Gas, Abwärme, Öl, ...) und dem Brennstoffma f ssenstrom bestimmt werden. Entsprechend ist die Jahresheizzahl ζa das Verhältnis der in einem Jahr erzielten Nutzwärme zu der eingesetzten Brennstoffme f nge. Bei Absorptions- bzw. Adsorptionskälteprozessen wird ebenfall f s eine entsprechende Leistungszahl defini f ert, die hier allerdings als Wärmeverhältnis ζ K bezeichnet wird. Q

ζK = 0 Q

(3-21)

H

Das Wärmeverhältnis ist somit der Quotient aus der Nutzkälteleistung zur thermischen Antriebsleistung. Typis y che Werte fü f r das Wärmeverhältnis von Absorptionskälteanlagen liegen im Bereich von 0,4±0,7, von Adsorptionskälteanlagen bei 0,6, s. auch Abschnitt 3.3.4.

Literatur: [3-13] DKV-Arbeitsblätter fü f r die Wärme- und Kältetechnik, Kältemaschinenregeln, Ordner 3, C.F. Müller Verlag Heidelberg, August 2005 [3-14] Recknagel, Sprenger, Schramek: Taschenbuch fü f r Heizung und Klimatechnik, Oldenbourg Verlag, Ausgabe 07/08 [3-15] Cube u , Steimle, et al.: Lehrbuch der Kältetechnik, C.F. Müller Verlag, Band 1, 4. A., 1997 [3-16] Becker, M.: Automatisierung kältetechnischer Anlagen auf Basis der mathematischen Modellierung des Gesamtsystems. Dissertation, Universität Kaiserslautern, FortschrittBerichte VDI, Reihe 19, Nr. 86, VDI-Verlag, Düsseldorf 1996. [3-17] DIN EN 378: Kälteanlagen und Wärmepumpen, m Sicherheitstechnische und umweltrem levante Anforderungen, Teil 1: Grundlegende Anforderungen, Definitionen, Klassifikationen und Auswahlkriterien, Beuth-Verlag, Oktober 2003 [3-18] EN 14511-1: Luftkonditionierer, Flüssigkeitskü k hlsätze und Wärmepumpen mit elektrisch angetriebenen Verdichter fü f r die Raumbeheizung m und K Kühlung, Teil 1: Begriffe, Beuth-Verlag, 2008

86


[3-19] VDI-Richtlinie 4650-Blatt1: Berechnung von Wärmepumpen m - Kurzverfahren zur Berechnung der Jahresaufwandszahlen von Wärmepumpe m nanlagen, Januar 2003 [3-20] DIN EN 15450: Heizungsanlagen in Gebäuden ± Planung von Heizungsanlagen mit Wärmepumpen, m Beuth-Verlag, Dez. 2007 [3-21] DIN EN 12900: Kältemittel-Verdichter ± Nennbedingungen, Toleranzen und Darstellung von Leistungsdaten des Herstellers, 2005 [3-22] Pech, A.; Jens, K. (Hrsg.): Heizung und Kü K hlung, Baukonstruktionen Band 15, Springer-Verlag/Wien, ISBN 3-211-21501-8, 2005 [3-23] Pohlmann, W.: Taschenbuch der Kältetechnik. Müller, Karlsruhe [3-24] Baehr, H. D.; Kabelac, S.: Thermodynamik ± Grundlagen und technische Anwendungen, Springer-Verlag Berlin Heidelberg New York, ISBN-13 978-3-540-32513-0, 13. Auflage, 2006 [3-25] YORK: Single-stage Absorption Chillers, Engineering Guide FORM 155.16-EG1 (604); Herstellerinformationen: http://www.jo . hnsoncontrols.de, Januar 2009 [3-26] Gassel, A.: Die Adsorptionskältemaschine ± Betriebserfahrungen f und thermodynamische Berechnung. In: KI ± Luft f und Kältetechnik 8/98 [3-27] GBU (Ges. fü f r Bodenanalytik und Umweltt m echnik mbH): Unterlagen über ü NAK Adsorptionskältemaschinen, Bensheim, 2000 [3-28] BINE Informationsdienst: Klimatisieren mit Sonne und Wärme, Fachinformationszentrum Karlsruhe, ISSN 1610 ± 8302, themeninfo I/2004 [3-29] Becker, M.: Energetische Bewertung und optimierte Betriebsfü f hrung von Kälteanlagen aus automatisierungstechnischer Sicht. In: Die Kälte- und Klimatechnik, Heft 1/2009, S. 26±33

87

4

Speichersysteme von Dieter Striebel

4.1 Funktion von Wärmespeichern Die beiden Hauptaufgaben (Sollfunkt f ionen) eines Wärmespeichers bestehen nach den Ausf hrun fü r gen in Kapitel 2 darin, 1. zu Zeiten eines Überangebotes Wärme aufzunehmen und 2. diese entsprechend des Bedarfs f an den Nutzer abzugeben. Daraus lassen sich Anforderungen an die Speicher und deren Betriebsweise ableiten. Bild 4-1 zeigt schematisch die drei Funktionsbereiche einer Heiz- oder Kälteanlage: Nutzenübergabe, Verteilung und Erzeugung. Dabei wird unter Nutzenübergabe der Vorgang und die dazu notwendige Technik der Übergabe des jeweils erwarteten Nutzens (Heizen, Kü K hlen) verstanden. Der Begriff Erzeugung ist ebenfalls zusammenfassend gemeint: Hierzu zählen Einrichtungen zur Heizwärme- oder Kälteerzeugung (Wärmepumpen, m Kältemaschinen) oder auch Wärmetauscher zur Übertragung von Solarenergie, Erdwärme oder Fernwärme.

Bild 4-1 Funktionsbereiche einer Heiz- oder Kälteanlage

Die Nutzenergie ist die Energie, die einem Raum zugefü f hrt werden muss, um zu jeder Zeit die vom Nutzer gewünschten Raumbedi m ngungen einzustellen. Wenn ein Überangebot an Energie nicht von einem Übergabe-Regelsystem über ü Massenstrom und gegebenenfal f ls Vorlauftemperatur t gedrosselt wird, fü f hrt es zu unerwünscht hohen Raumtemperaturen t und damit zu Verlusten. Verschiedene Studi t en weisen darauf hin, dass gerade diese Verluste bei der Nutzenübergabe ein erhebliches Einsparpotenzial darstellen. Die Energieeinsparverordnung EnEV begünstigt deshalb Übergabereglersysteme mit geringeren Regelabweichungen (Thermostatventile mit einem P-Bereich von 1 K statt 2 K oder noch besser elektronische Regler mit PIVerhalten). Massen im Bereich der Nutzenübergabe, ü wie z. B. der Wasserinhalt von Heizkörpern oder der Bodenaufbau bei Fußbodenheizungen können zwar Wärme speichern, diese Speichervorgänge sind aber immer mit einer Raumtemperatur-R t egelabweichung verbunden. Außerdem ist eine Abgabe a der gespeicherten Wärme nicht durch den Übergaberegler beeinflussbar. Die zweite der beiden Hauptaufgaben, nämlich die vom Erzeugersystem zentral bereitgestellte Wärme bedarfsgerecht an den Nutzer abzugeben, wird von diesen Speichern nicht vollständig erfü f llt.

88

4 Speichersysteme

Im Bereich der Erzeugung muss eine Aufnahme regenerativer Energie möglich sein, auch wenn in Zeiten geringen Bedarfs das Übergaberegelsystem eine Wärmeabgabe teilweise verhindert. Wassermassen im Verteilsystem sind zur Speicherung dieser Energie nicht geeignet, weil entweder bei fehlender hydraulischer Entkopplung die Übergaberegler eine Beladung dieser Speichermassen verhindern (Drosselung des Wasserstromes) oder weil sich der Ladezustand dieser Speichermassen durch erhebliche Vorlauftempera m turschwankungen beim Nutzer bemerkbar macht. Massen zur Speicherung fü f hlbarer Wärme im Bereich der Nutzenübergabe und des Verteilsystems sind als Speicher fü f r die zentral bereitgestellte Wärme nicht geeignet! Gleichwohl können so genannte bautechnische oder passive Speicher, also z. B. die Massen der Raumwände, zur Nutzung von dezentral im Raum auftretender Fremdwärme dienen (s. Kapitel 5.3). Eine an den Bedarf angepasste und damit Energie sparende Nutzenüberg ü abe einerseits und ein von Übergabezwängen unabhängiger Erzeugerbetrieb andererseits sind nur möglich, wenn ein Wärmespeicher das Erzeugersystem vom Rest der Anlage vollständig hydraulisch und thermisch entkoppelt. Ein solcher anlagentechnischer Speicher ist in der Lage die vom Erzeuger bereitgestellte überschüssige Energie aufzunehmen und sie an den Nutzer bedarfsgerecht zu übergeben (Bild 4-2). Vorü r bergehend auftretende Leistungsunt t erschiede zwischen Erzeugung und Nutzer werden vom Speicher also ausgeglichen. Erzeugung

Nutzenübergabe

direkte Nutzung

Äidealer Nutzer³

Speicher

Äidealer Erzeuger³

Bild 4-2 Der Speicher als Entkoppler von Erzeugung und Nutzenübergabe ü

Daraus sind auch Anforderungen an den Speicher und an die Regelung und Steuerung abzuleiten: • Der Speicher muss bezüglich Leistung t und Speicherkapazität so dimensioniert werden, dass der gewünschte Ausgleich möglich ist. • Abhängig vom ermittelten Ladezustand mü m ssen Erzeugersysteme geschaltet oder moduliert und Be- und Entladevorgänge gesteuert werden.

4.2 Möglichkeiten zur Speicherung von Wärme Die Speicherung von Wärme kann in unterschiedlicher Form (latent oder sensibel oder chemisch gebunden) und auf unterschiedlichem Tempe m raturni t veau erfolgen. Außerdem sind die Wärmespeicher nach ihrem Speichermedium (Wasser, Feststoff, chemische Verbindung) zu unterscheiden.

4.2 Möglichkeiten zur Speicherung von Wärme

89

Wärme-/Kältespeicher

Fühlbare Wärme

Wasser

Latentwärme

Feststoffe

Salzhydrate

Bindungsenthalpie

Parafine

Silicagele

Zeolithe

Bild 4-3 Möglichkeiten der Wärmespeicherung

4.2.1 Speicher fü f r fü f hlbare (sensible) Wärme Bei diesen Speichern r wird die Wärmekapaz a ität des Speichermediums genutzt. Die speicherbare Wärme beträgt Q = m⋅c⋅Δθ

m: Speichermasse c: mittlere spezifische Wärmekapazität des Speichermediums m aturdi t fferenz (z. B. zwischen Vorlauf und Rü R cklauf) Δθ : nutzbare Temper Wasser als Speichermedium Tabelle 4-1 Wärmekapazitäten verschiedener Speichermedien bei Temperaturen bis 100 °C Spez. Wärmekapazität in kJ/kgK

Energiedichte in kWh/m3 bei Δθ = 20K

bei Δθ = 40K

Wasser, flüssig

4,2

23

46

Erdreich

~1,4

10 ± 15

20 ± 30

Thermoöl

2

~10

~20

Beton

0,88

11

22

Stahl

0,46

20

40

Speichermedium

Die Tabelle 4-1 zeigt im Tempe m raturberei t ch unter 100 °C klare Vorteile des Speichermediums Wasser bezüglich der Energiedichte. Da Wasser aufgrund seiner guten Verfü f gbarkeit und einfachen Handhabung in den meisten Wärme- und Kälteversorgungsanlagen ohnehin als Wärmeträgermedium verwendet wird, ist sein Einsatz auch als Speichermedium nahe liegend und in der Praxis weit verbreitet und erprobt. Die so genannten Wasserwärmespeicher werden deshalb in einem separaten Unterkapitel 4.3 ausfü f hrlich behandelt.

90

4 Speichersysteme

Wärmeträgeröl m raturen t über 100 °C (bis ca. 300 °C) und bei großen nutzbaren Tempe m raturdi t fferenBei Tempe zen liegt der Einsatzbereich von Wärmeträgerölen (sog. Thermoöl). Auch Flüssigsalz ist als Wärmeträger und Speichermedium bei Tempe m raturen t >300 °C geeignet. Der Fokus liegt hier aber im Bereich solarthermischer Kraftwerkstechnik und damit außerhalb des Themenbereichs dieses Buches. Erdreich, Aquifer Erdreich ist nicht nur als Wärmequelle nutzbar (Kap 2.1 und 3.2), sondern kann auch als Energiespeicher eingesetzt werden. Das Be- und Entladen dieses Speichers erfolgt im Prinzip über die bereits beschriebenen Erdwärmesonden. Beim Betrieb als Wärmespeicher sollte möglichst viel der eingespeicherten Wärme zeitversetzt auch wieder entnommen werden können. Energieverluste, die durch Wärmeabgabe an die Erdoberfläche und an das umgebende Erdreich entstehen, mü m ssen minimiert werden. Dies wird erreicht durch • möglichst kompakt m e Anordnung der Erdwärmesonden auf möglichst geringer Grundfläche, der Sondenabstand liegt unter 3 m, • Wärmedämmung der Erdoberfläche • Untergrü r nde möglichst ohne fließendes Grundwasser (z. B. Fels). Erdreichwärmespeicher eignen sich aufgrund großer speicherbarer Energiemengen auch als saisonale Speicher. Be- und Entladeleistunge t n sind abhängig von der Sondenzahl begrenzt. Die gespeicherte Wärme oder Kälte kann auch direkt, ohne Wärmepumpe m oder Kältemaschine, genutzt werden. Eine typische Anwendung d ist die direkte Gebäudekü k hlung im Sommer in Verbindung mit einer Wärmepumpe m zur Heizung im Winter. Auch die Kü K hlung von Straßen, Parkpl k ätzen und ähnlichen Flächen im Sommer und die Beheizung zur Eisfreihaltung im Winter sind realisiert. Der Ladezustand des Speichers kann nur indirekt über die Austrittstempe m ratur der Sole ermittelt werden. Regelungstechnische Maßnahmen bei der Be- und Entladung beschränken sich deshalb auf den Bereich des Wärme- und Kälteerzeugers bzw. des Nutzers. Feststoffe Schüttungen aus Kies oder anderem Gestein können als Speicher genutzt werden. Zum Beispiel wird in Verbindung mit passiver Solarenergienutzung eine Kiesschüttung durch solar erwärmte Luft aufgewärmt. Bei ffehlender Sonneneinstrahlung wird kalte Luft im Kiesspeicher erwärmt und dem zu beheizenden Raum zugefü f hrt. Nach einem ähnlichen Prinzip arbeitet auch die so genannte Betonkernaktivierung (Kap. 5.3). In Erdbeckenspeichern wird ein Kies-Wasser-Gemisch als Speichermaterial verwendet. Die Be- und Entladung erfolgt entweder direkt durch Wasseraustausch oder indirekt durch Rohrregister, die im Erdbecken verlegt sind. Die Erdbecken sind mit K Kunststofffol f ien abgedichtet und mit Blähglasgranulat zum angrenzenden Erdreich und an der Oberfl f äche gedämmt. Neuere Entwicklungen arbeiten ohne Kiesschüttung als Schichtwärmespeicher (s. Kap. 4.3).

4.2.2 Latentwärmespeicher Latentwärme ist die Wärme, die einem Medium zugefü f hrt bzw. entzogen werden muss, um einen Phasenwechsel (meist Schmelzwärme, fest ± flüssig) zu bewirken. Der Phasenwechsel läuft bei konstanter Tempe m ratur t ab.

4.2 Möglichkeiten zur Speicherung von Wärme

91

Als Vorteile der Latentwärmespeicher sind vor allem die höhere Energiedichte und die konstante Tempe m ratur t während des Phasenwechsels zu nennen. Bei der praktischen Umsetzung zeigt sich jedoch, dass beim Be- und Entladen trotz der konstanten Tempe m ratur t beim Phasenwechsel mit Tempe m raturdi t fferenzen (Unterkü k hlung, Überhitzung) gearbeitet werden muss. Dies ist auf die begrenzte Wärmeleitfä f higkeit der festen Phase zurü r ck zufü f hren. Ein Problem sind auch die korrosiven Eigenschaften verschiedener Speichermaterialien. Ein in der Kälte- und Klimatechnik eingesetzter Latentwärmespeicher ist der Eisspeicher. Er dient meist zur Nutzung günstiger Stromtarife oder überschüssiger Prozessabwärme in Verbindung mit elektrisch betriebenen oder Adsorpt r ionskältemaschinen. Mit der Kältemaschine wird der Eisspeicher beladen, d. h. dem Wasserinhalt wird über Direktverdampfer oder SoleWärmeübert ü rager Wärme entzogen bis der Speicherinhalt zu Eis erstarrt. Zur Ladesteuerung wird die Soleaustrittstempe m ratur gemessen. Bei Unterschreiten eines vorgegebenen Grenzwertes (z. B. -3 °C) wird die Kältemaschine abgeschaltet. Bei Direktverdampfersy m stemen muss ü über eine Eisdickenmessung die Kältemaschine vor dem vollständigen Erstarren des Speicherinhalts abgeschaltet werden. Während der Entladung wird das in der Anlage benötigte Kü K hlwasser im Wärmeübert ü rager des Eisspeichers abgekü k hlt und das Eis dabei wieder geschmolzen. Um das Problem der Eisblockbildung und die damit verbundene niedrigere Wärmeleistung t des Wärmeübertragers zu verhindern, können dem Wasser Zusätze beigemischt werden. Diese f hren zu einer Eis-Wasser-Suspension mit kleinen im Wasser transportierbaren Eiskristallen fü (Ice-Slurries). Der Latentspeicheranteil kann dann bis ca. 60 % betragen [4-1]. Neue Entwicklungen im Bereich der Latentwärmespeicher sind Phasenwechselmaterialien (PCM = Phase Change Materials) auf Paraffinbasis, die in Form von kleinen Kü K gelchen dem Putz beigemischt oder in die Tapete eingearbeitet sind. Die Schmelztemperatur m dieser Materialien liegt im Bereich der Raumtempe m ratur. Aufgrund ihrer kleinteiligen Struktur und ihrer Verteilung unmittelbar auf der Wandoberfläche sind diese bautechnischen, passiven Speicher in der Lage bei nahezu konstanter Raumtemperatur t Wärme aufzunehmen und abzugeben. An einem Sommertag kann bei einer Raumtemperatur t von z. B. 24 °C das Speichermaterial die Schmelzwärme aufnehmen und damit den weiteren Anstieg der Raumtemperatur t verhindern. Fällt nachts bei entsprechender Lüftung die Raumtempe m ratur unter 24 °C, wird die Schmelzwärme wieder abgegeben und damit der ÄKältespeicher³ fü f r den kommenden Tag Ägeladen³. Da die Raumtemperatur t beim Be- und Entladen des Speichers nahezu konstant bleibt, ist es unerheblich, wenn die Wärmeabgabe dieser Speicher nicht durch das Regelsystem beeinflussbar ist. Nachteilig fü f r die praktische Anwendung dieser Materialien ist allerdings deren Brennbarkeit; die Brandlast des Gebäudes wird erhöht [4-2]. Tabelle 4-2 Volumenbezogene Schmelzwärme verschiedener Materialien Schmelztemp. m in °C

Dichte in kg/l

Schmelzwärme in kWh/m3

Wasser

0

1

93

Na2SO4

32

1,46

102

Substanz

FeCl3 Paraffine [4-3]

36

1,62

100

±3 bis 100

~0,8

30 ± 45

92

4 Speichersysteme

4.2.3 Sorptionsspeicher Das Speicherpr r inzip beruht auf endothermen und exothermen Adsorptionsvorgängen. Ein Adsorptiv (z. B. Wasserdampf) m trifft f auf ein Adsorbens (z. B. Silicagel oder Zeolith) und wird dort adsorbiert (angelagert). Dabei wird Adsorpt r ionsenergie in Form von Wärme freigesetzt. Diese Wärme kann z. B. zu Heizzwecken genutzt werden. Das angelagerte Adsorptiv wird als Adsorbat bezeichnet. Die frei werdende Adsorptionsenergie setzt sich zusammen aus der Verdampfungsenthalpie des Adsorbats und der so genannten Bindungsenthalpie des Adsorbats auf dem Adsorbens. Der Speicher ist entladen, wenn die gesamte Oberfläche des Adsorbens mit Adsorbat belegt ist und damit keine Adsorptionsenergie mehr freigesetzt werden kann. Beim Beladen des Speichers wird der Prozess umgekehrt: Die Zufuhr von Wärme (z. B. solare Wärme) bewirkt eine Aktivierun r g des Adsorbats. Das im Zeolith gebundene Wasser wird als Wasserdampf m freigesetzt und abgefü f hrt. Verschiedene Varianten der technischen Ausfü f hrung sind noch in der Erprobungsphase. Für diese Speicher werden sehr hohe theoretische Energiedichten von 150±200 kWh/m3 Adsorbens angegeben. Bezieht man aber die Volumina der zusätzlich erforderlichen Aggregate (Wärmeübe ü rtrager, Behälter fü f r Kondensat und Verrohrung) und die praktisch erreichbaren Ladegrade in die Betrachtung mit ein, so sind die tatsächlichen Energiedichten wesentlich niedriger und durchaus vergleichbar mit den Werten fü f r sensible Wärme bei Wasser [4-4].

4.3 Speicher mit Wasser als Speichermedium 4.3.1 Strömungs- und Schichtungsvorgänge im Speicher Technisch relevant sind im Bereich Heiztechnik hauptsächlich Speicher mit Wasser als Speichermedium, so genannte Wasserwärm ä espeicher. Man a unterscheidet dabei • durchmischte Speicher und • thermisch geschichtete Speicher oder Speicher nach dem Verdrängungspr ä inzip. i Speicher mit innen n liegendem Wärm ä eübert ü trager sind ohne h besondere Vorke r hrung u en grund u sätz ä lich durchmischte Speicher. Bild 4-4 zeigt schematisch einen Speicher mit innen n liegendem Wärä meübert ü trager und den zugehörigen Temperaturverl t auf bei Teilbeladung. d Bei diesem Speicher findet währ ä end des Beladevorganges durch die Auftri t ebsströmung u des erwärm ä mten Wassers eine ständi ä ge Durchmischung von warmem und kaltem Speicherinhalt statt. t Die Tempe m ratur t eines nur teilweise beladenen Speichers ist deshalb l zwangsläuf ä fig niedriger als beim vollständi ä g beladenen Speicher; das heißt, dass erst am Ende der Ladezeit fü für den Verbraucher Vorlaufwasser mit Solltemperatur t zur Verfü f gung u steht. Der Betrieb eines solchen Speichers ist also mit relativ großen Temper m atur t änderungen ä im Vorlauf verbunden. Diese Speicher werden vorwiegend zur Trinkwassererwärm ä mung eingesetzt t .

4.3 Speicher mit Wasser als Speichermedium

93

1: vollständig ä entladener Speicher 2: teilweise beladener Speicher 1

2

3

Temperatur t im Speicher

tmax

tmin

3: vollstän ä dig beladener Speicher

Bild 4-4 Durchmischter Speicher mit zugehörigem Temperaturverlauf bei Teilbeladung

Beim so genannten Verdrängungsspei ä cher oder thermi r sch geschichtetem Speicher wird während ä des Beladens dem Speicher unten kaltes Wasser entnom t mmen, außerhalb l des Speichers erwärm ä mt und oben in den Speicher wieder eingeschichtet (Bild 4-5). Die dabei entstehende thermische Schichtung u ist sehr stabil. Ein Vorte r il dieses Speichers besteht darin, dass auch im teilweise beladenen Zustand bereits Wasser mit maxi a maler Tempe m ratur t zur Verfü f gung u steht.

1: vollständig ä entladen

1

2: teilweise beladener Speicher 3: vollständig ä beladener Speicher

2

3 Temperatur t im Speicher

tmin

tmax

Bild 4-5 Speicher nach dem Verdrängungsprinzip mit Temperaturverlauf bei Teilbeladung

Wegen der Wärm ä eleitung zwischen warmem und kaltem Wasser sollten hier möglichst Speicher eingesetzt t werden, bei denen das Verhältnis von Höhe zu Durchmesser groß ist (Äschlanke³ Speicher). Bild 4-6 zeigt die Verhältnisse in einem Speicher mit 2000 m3 Speichervolumen (Wochenspeicher eines Heizkraftwe k rkes).

94

4 Speichersysteme 1: vollständig ä entladener Speicher (Beginn der Beladung)

1

2: teilweise beladener Speicher ca. 4 h nach Beginn der Beladung 3: ca. 8 Stunden nach Beginn

2

3

Bild 4-6 Temperaturverläufe in einem 2000 m3-Speicher (Heizkraftwerk Pforzheim)

4.3.2 Be- und Entladeeinrichtung Bei der Be- und Entladung ist darauf zu achten, dass das Wasser in horizontaler Richtung t dem Speicher zugefü führrt wird und zwar unmi n ttelbar unter dem Speicherdeckel bzw. am Speicherboden. Durch ents n prechende konstrukt t ive Gestaltung u der Zufü führeinrichtung u ist auch dafü für zu sorgen, dass die Einströmgeschwindigkeit in den Speicher möglichst nicht größer als 0,1 m/s ist. Dies ist z. B. durch Prallbleche, Leitbleche o. ä. Einrichtu h ungen möglich (Bild 4-7).

w ≤ 0,1 m/s Bild 4-7 Beispiel fü f r eine Be- und Entladeeinrichtungen fü f r Schichtspeicher

Vor allem im Bereich der thermischen Solaranlagen findet man in der Praxis häufig Speicher mit eingebauten Wärmeübertragern. Wie oben dargestellt, fü f hrt ein eingebauter Wärmeübertrager zu Mischungsvorgängen und damit zu Exergieverlusten und zu stark schwankenden Vorlauftempe m raturen. Um diese negativen Effe f kte zu verringern, kann durch zusätzliche Einbauten eine zufrieden stellende Schichtung t bewirkt werden. Bild 4-8 zeigt einen Speicher mit innen liegendem Wärmeübertrager und einem zusätzlichen so genannten ÄLaderohr³. Das vom Wärmeübertrager erwärmte Speicherwasser strömt aufgrund des Auftriebes im Laderohr ohne sich mit dem übri ü gen Speicherwasser zu vermischen nach oben und wird am oberen Ende des Rohres dem Speicher zugefü f hrt. Bei manchen Herstellern sind an diesem Laderohr über die Höhe verteilt zusätzliche Austrittsöffnu f ngen vorgesehen, so dass z. B. bei Solaranlagen weni-


95

ger stark erwärmtes Wasser an der Stelle aus dem Rohr austritt an der die Auftriebswirkung wegen Tempe m raturgleichheit entfä f llt. 1: Behälter mit Wärmed ä ä ämmung 2: Speicherwasser 3: ÄLaderohr³ 4: Austritts t öffnungen u für erwärm fü ä mtes Wasser 5: Wärm ä eübe ü rtra t ger mit Anschlüssen VS, RS: Vorlauf, Rü R cklauf Solarkollektoren

Bild 4-8 Speicher mit innen liegendem Wärmeübe ü rtrager und ÄLaderohr³

4.3.3 Wärmeverluste Die Wärm ä everluste des Speichers hänge ä n im Wesentlichen ab von • der Güte ü der Wärm ä edämmu ä ung, • der Ü Übertempe m ratur t des Speichers gegenü nüber der Umgebung, • dem Verhältnis von Speicheroberfläche zu Speicherinhalt. Bei der Frage nach der wirtschaftlichen Dämms ä tärke ä kann auf die Erfahrungen im Bereich der Trinkwassererwärm ä er zurü r ckgegriffen werden. Hier werden vorwiegend PU-Schäum ä e mit einer Dicke von 50 bis 100 mm verwendet. Für ü diese Speicher sind Mindestanforderungen an die Wärä medämmu ä ung in einer Norm (DIN V 4753 Teil 8) [4-5] festgelegt. Ein zylindrischer Speicher mit einem Inhalt von 1.000 Litern hat bei einer Über Ü rtemperatur t von 40 K eine Verlustleistung u von ca. 200 Watt. a Diese Leistung t nimmt etwa t proportional zur Speicheroberfläche zu.

4.3.4 Dimensionierung von Pufferspeichern Die Speichergröße hängt ä nicht nur von der Funktion des Speichers selbs l t, sondern auch von Größe und Eigenschaft des Wärm ä eerzeugers und der Heizanl a age sowie von den Anforderungen des Nutzers ab. Ein Speicher kann also dimensioniert werden, wenn die Auslegungsdaten der übri ü gen Anlagenteile bekannt sind. Da der Speicher den Anford f erun r gen der jeweiligen Anlage angepasst werden soll, können hier keine detaillierten Rechenverfahren, sondern nur Ansätz ä e zur u Auslegung des Speichers angegeben werden.

96

4 Speichersysteme

Sollen die Schaltperioden einer Wärm ä epumpe m mit der Nennleistung t Q E so verlän ä gert r werden, dass die Einschaltdauer mindestens den Wert TEIN erreicht, so ist ein Speicher erforderlich mit dem Wärm ä einhalt QSp

Q E ⋅TEEIN

Für ü das erforderliche Speichervolumen erhält man: a VSSp =

QSSp cp ⋅ ρ⋅Δθ

Speichervo r lumen in l/kW

Abhängi ä g von Wärm ä eerzeuger, Anlage und Betrieb ist fü für die Spreizung u der zugehörige Wert einzus z etze t n. Bei einer Spreizung u Δθ von 10 K und einer geforderte r n Mindestlaufzei a t der Wärm ä epumpe m von 30 min erhält man a überschl ü ägig ein Speichervolumen von 45 l/k l kW. In Bild 4-9 ist der Zusamme m nhang zwischen Speichervolumen, Spreizun z g und Mindestlaufzeit darg a estellt. 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0

Laufze f it 0,5 h Laufze f it 1 h Laufze f it 2 h

5

10

15

20

Temperaturdiffer f enz in K Bild 4-9 Erforderliches Speichervolumen in Abhängigkeit von Tempera m turdifferenz und Mindestlaufzeit

Der Speicher, der zur Überbrückung von Abschaltzeiten von Wärm ä epumpen m eingesetzt t wird, muss währen ä d der gesamte m n Abschaltzeit TAUS die Heizlast des Gebäudes ä QN decken können. Im Auslegungsfall ist also folgender Wärm ä einhalt des Speichers erforderlich: QSp

Q N ⋅TAus A

Die Größe des Speichers, der nach einer Nachtabsenkung a zur Schnellaufhei a zung u der Anlage dient, hän ä gt haupt u sächlich von den Anforderungen des Betreibers ab. Ein Maß fü für die Speichergröße kann hier der Wasserinhalt des aufzuhei z zenden Anlagenteils sein. Die hier ermittelten Speichervolumina entsprechen jeweils dem tatsächlich nutzb t aren Volume u n zwischen den beiden Tempe m raturf t fühlern der Ladesteuerung (siehe 4.3.5 Steuerung der Be- und Entladung). Speicher zur solaren Trinkwassererwärm ä mung werden entsprechend des Trinkwasserbedarfs nach DIN 4708 dimensioniert.


97

4.3.5 Hydraulische Einbindung des Verdrängungsspeichers Die hydraulische Einbindung des Verdräng ä ungsspeichers entspricht h derjenigen der hydraulischen Weiche (Bild 4-10). Erzeugerkreis und Verbraucherkreis werden durch den Speicher vollständi ä g von einander hydraulisch entkoppel t t. Damit ist der Wärm ä eerzeugerbetri t eb völlig unabhängi ä g vom Verbraucherbetrieb bis zur vollständi ä gen Beladung des Speichers möglich. Bei hydraulischer Entkopplung zweier Kreise muss selbs l tverständl ä ich die erforderliche Pumpe m nleistung t für jeden Kreis fü durc u h eine separate a Pumpe m erbracht werden.

Bild 4-10 Verdrängungsspeicher ohne Regelung der Ladetemperatur bei Wärmespeicherung

Auch bei der hydraulischen Einbindung nach Bild 4-11 werden die Kreise hydraulisch weitgehend entkoppel t t.; Voraussetzung z ist jedoch, dass die Anbi n ndeleitungen u des Speichers möglichst widerstandsarm a sind, also keine zusät ä zlichen Einbaut a en enthalten und im Querschnitt h eine Nennweitenstufe t größer gewähl ä t werden. Diese Einbindung empfi m ehlt sich vor allem dann, wenn der Speicher räum ä lich getrennt t von Erzeuger und Verbrauch a er unte n rgebracht werden muss.

Bild 4-11 Verdrängungsspeicher mit Regelung der Ladetempe m ratur

Größere Speichervolumina lassen sich auch auf mehrere Einzelspeicher verteilen. Die Einzelspeicher sind dann untereinander in Reihe zu schalten; die Einbindung dieser Reihenschaltung u in das Gesamtn m etz entspricht wieder der Schaltun t g in Bild 4-10 bzw. 4-11. Bei der Speicherung von ÄKälte³ als Nutzenergie gilt Entsprechendes; selbstverständlich ä ist auch hier das kältere Wasser dem Speicher unten zuzufü führen, Bild 4-12.

98

4 Speichersysteme

Bild 4-12 Verdrängungsspeicher ohne Regelung der Ladetemperatur bei Kältespeicherung

4.3.6 Steuerung der Be- und Entladung Die Steuerung u der Be- und Entladung erfolgt abhängi ä g vom Ladezustand des Speichers. Wie oben beschrieben entsteht beim Be- und Entladen eine stabile thermische Schichtung t im Speicher. Für ü die Lade- und Entladesteuerung mü m ssen mit mindestens zwei Tempe m raturf t fühlern die Ladezustände ä Äleer³ und Ävoll³ erfasst werden. Wird am oberen Temperaturf t fühler ein vorgegebener Sollwert (z. B. fü für die Vorlauftemperat m tur) unterschritten, t dann ist der Speicher Äleer³ und der Wärm ä eerzeugerkreis mit Ladepumpe m und Wärm ä eerzeuger wird in Betrieb genomme m n. Wird am unteren Temperaturfü fühler der entsprechende Sollwert erreicht, dann ist der Speicher Ävoll³, das Beladen wird durch Abschalten des Wärm ä eerzeugerkreises beendet. Ein Pumpe m nnachlauf am Beladeende ist vorzusehen. Für ü die Ladesteuerung ergibt sich damit die Bedingung fü für den Betriebszustand EIN eines einstuf t figen Wärm ä eerzeugers: Wärm ä eerzeuger = EIN, wenn (θoben < θsoll) oder wenn (θunnten < θsoll) und Wärm ä eerzeuger = EIN I Aufgrund u des Temperaturverl t aufes in der Übergangsschi Ü cht zwischen warmem und kaltem Speicherteil empfi m ehlt es sich, den Sollwert r fü für die beiden Tempe m raturfü fühler ca. 1-2 K niedriger als die tatsächliche Vorlauftempe m ratur u anzusetzen, dami a t ein sicheres Schalten gewährl ä eistet ist. Außerdem ist darauf zu achten, dass der untere Tempe m ratur t fü fühler oberhalb l des Anlagenrü r cklaufs angebracht wird, da ansonsten aufgrund der Mischungsvorgänge ä beim Einstr t ömen des Rü R cklaufwassers der gewü wünschte Sollwert nicht erreicht wird. Entsprechend ist der obere Tempe m raturf t fühler etwas t unterhalb l des Anlagenvorlaufs anzubringen, damit während ä der Anlaufzeit des Wärm ä eerzeugers noch r serve mit Solltempe m ratur zur Verfü f gung steht. Speicherre Sind mehrere Wärm ä eerzeugerstuf t fen oder mehrere Wärm ä eerzeuger zu schalten, so mü m ssen fü für jede Stufe oben und unten je ein Fühler ü installiert werden. Der Abstand a der Fühler ü ist abhängig ä vom Wasserinhalt und damit vom Zeitverha t lten der jeweiligen Wärm ä eerzeugerstufe. Mit jedem Fühler ü wird dann nach oben beschriebener Vorgehensweise je eine Stuf t fe zu- oder abgeschaltet. Damit wird erreicht, dass bei entsprechender Teillast z. B. eine Stufe ständ ä ig durchläuf ä ft und die zweite Stufe t den Speicher belädt und dann wieder abschaltet. Um auf der Verbraucher a seite definierte, z. B. außentemperat m turabhängi ä ge Vorlauftemperat m turen zur Verfü f gung u stellen zu können, muss auf der Wärm ä eerzeugerseite beim Beladen des Speichers eine Vorlauftempe m ratu a urregelung vorgesehen werden. Dies kann n durch einen Mischkreis mit Dreiwegeventil im Wärm ä eerzeugerkreis realisiert werden (Bild 4-11). Der fü für die Erfassung des Istwertes r notwendige Fühl ü er muss in der Vorlaufleitung u mit konstante n m Volumenstro t m angebracht sein.


99

Eine andere Möglichkeit zur Regelung der Vorlauftemper m atur t besteht darin, dass über ü die Drehzahl der Wärm ä eerzeu r gerpum r mpe der Volumenstro t m im Wärm ä eerzeuger verändert ä und damit die Vorlauft a empe m ratur t geregelt wird (siehe Beispiel Erdwärm ä epumpe m in Kap. 5.6).

4.3.7 Kombispeicher Bild 4-13 zeigt einen so genannten Kombi m speicher mit mehreren innen liegenden Wärmeüberü tragern zum Be- und Entladen des Speichers. Speichermedium ist das Heizwasser. Die solare Erwärmung m des Heizwassers erfolgt über den Wärmeüb ü ertrager von 7 nach 9, wobei durch ein ÄLaderohr³ eine Teilschichtung im Speicher erreicht wird. Der Heizkreis ist an 5±8 angeschlossen. Das Trinkwasser wird im Durchlauf von 10 nach 4 erwärmt. Über 1±2 oder 1±3 kann ein Zusatzwärmeerzeuger (Heizkessel, Pelletkessel) angeschlossen werden. Bild 4-14 zeigt einen drucklosen Kombi m speicher mit separatem Speichermedium Wasser. Das Speicherwasser wird unten entnommen, direkt über die Solarkollektoren erwärmt und über ü ein Laderohr dem Speicher wieder zugefü f hrt. Über den mittleren Wärmeübertrager kann bei Bedarf das Speicherwasser mit einem Heizkessel erwärmt werden. Im Wärmeübertrager links wird im Durchlaufsystem das Trinkwasser erwärmt. Ein weiterer Wärmeübe ü rtrager ist im Heizungsrü r cklauf eingebunden und kann zur solaren Heizungsunterstü t tzung zugeschaltet werden. 1±2, 2±3: Heizkessel oder Pelletkessel 4±9:

Trinkwassererwärmung

5±6:

Heizungsunterstützung

7±8:

Solarkollektor

10:

Laderohr

Bild 4-13 Kombispeicher mit innen liegenden Wärmeüb ü ertragern

100

4 Speichersysteme 1±2:

Trinkwassererwärmung

3±4:

Speicherlade-Wärmeübertrager ü 1 (Heizkessel)

5±6:

Speicherlade-Wärmeübertrag ü er 2 (Pelletkessel oder auch Schwimmbadwasser-Erwärmung)

7±8:

Solare Heizungsunterstü t tzung

9±10: Anschluss der Solarkollektoren A: Wärmedämmhülle B: Speicherwasser (Wasser im Solarkreislauf) C: Laderohr fü f r Solarkreislauf

Bild 4-14 Druckloser Speicher zur solaren Trinkwassererwärmung und Heizungsunterstützung (Werkbild ROTEX)

Literatur [4-1]

Dötsch, C.; Li Huang: PCM-Slurries als Hochleistungs-Kältespeicher. Statussem t inar Thermische Energiespeicherung. 2.-3-11.2006, Freiburg.

[4-2]

Ebert, H. P.: Forschungsnetzwerk LWSNet: Grundlagenaspekte in der aktue t llen PCMt inar Thermische Energiespeicherung. 2.-3-11.2006, Freiburg. Forschung. Statussem

[4-3]

Herstellerangaben: Rubi u therm Technologies GmbH, m Berlin

[4-4]

Wagner, W.; Jähnig, D.: Modularer Energiespeicher nach dem Sorptionsprinzip mit hoher Energiedichte. Berichte aus Energie- und Umweltforschung f 81/2006. BMVIT, Wien

[4-5]

DIN V 4753 Teil 8: Wassererwärmer und Wassererwärmungsanl m agen fü f r Trink- und Betriebswasser ± Teil 8 Wärmedämmung von Wassererwärmern bis 1000 l Nenninhalt

101

5

Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung aus regenerativen Energiequellen

5.1 Solare Trinkwassererwärmung von Elmar Bollin

Eine der häufi ä gsten solarthermischen Anwendung ist die solare Trinkwassererwärmung. m Im Unterschied zur Gebäudehei ä zung und -kü k hlung weist der Trinkwarmwas m serbedarf keine starke jahreszeitliche Abhängigkeit auf (siehe hierzu Kap. a 2.2 Trinkwarmwas m serbedarf). Dadurch kommt es bei Standorten in Zentral t europa im Somme m r zu solaren Deckungsanteilen von 100 %. Die Auslegung der Kollektorfläche erfolgt dabei je nach Verbrauchertyp t so, dass sich solare Jahresdeckungsanteile von 20 % (bei Großanlagen) und 60 % (bei Kleinanlagen) ergeben. Kleinanlagen, die vor allem in Privathaushalten zu finden sind, weisen daher andere Charakteristika auf als Großanlagen fü f r Hotels, Krankenhäuser und Wohnsiedlungen. Kleinanlagen werden oft nachträglich an das bestehende Heizsystem angekoppelt und übernehm ü en im Winter eine Art Vorheizung des Trinkwassers. Im Sommer übernehmen in diesen Privathäusern die Solarsysteme in der Regel die kompl m ette Beheizung des Trinkwassers. Bei Großanlagen

Bild 5-1 Automationsschema einer Kleinanlage zur solaren Trinkwassererwärmung

102

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung

spricht man eher von solaren Vorwärmesystemen, da selbst in den Sommermonaten mit max. Einstrahlung die Solaranlagen nur Teile des Trinkwasserbedarfs abdecken. Die in Großanlagen in der Regel erheblichen Zirkulationswärmebedarfe f werden oft vollständig von der Zusatzheizung abgedeckt. Dennoch erreichen gerade diese Vorwärmesysteme beste Wirkungsgrade und spezifis f che Solarerträge und damit maximale Wirtschaftlichkeit.

5.1.1 Kleinanlagen zur solaren Trinkwassererwärmung Bereits im Einfü f hrungskapitel 1.4 wurden am Beispiel einer Kleinanlage die Automationsaufgaben erläutert. Bild 5-1 zeigt das Automationsschema einer Kleinanlage. Der Automatisierungsaufwand ist in diesem Fall beschränkt auf die solare Beladung des Trinkwarmwasserspeichers. Hier werden in der Regel kompakt m e Solarregler eingesetzt, die eine Zweipunktcharakteristik (siehe hierzu Kap. 5.1.2) aufweisen. Die solare Wärme ergänzt somit die konventionelle Speicherbeheizung ideal. Selbst Überschüsse können hier fü f r die Erwärmung der Zirkulationsleitungen eingesetzt werden. Da es im Sommer bei geringer Nutzung zu Überhitzungen im System kommen kann, wird durch eine Überwachung der Temperam tur die obere Speichertempe m ratur t mit Hilfe f der Regelung begrenzt. Alternativ zur Tempe m raturdi t fferenzregelung wird oftmals auch eine von der Einstrahlungsleistung abhängige Laderegelung eingesetzt (siehe hierzu Kap. 5.1.2 Großanlagen).

5.1.2 Großanlagen zur solaren Trinkwassererwärmung Bild 5-2 zeigt das Anlagenschema einer Großanlage zur solaren Trinkwassererwärmung m eines Krankenhauses. Deutlich zu erkennen sind die drei unterschiedlichen Systemkreisläufe: f der Kollektorkreis, der so genannte Heizkreis mit dem Pufferspeicher und der Trinkwasserkreis mit den Trinkwarmwasserspeichern.

Bild 5-2 Hydraulikschema einer solaren Großanlage zur Trinkwassererwärmung m mit Vorwärmespeicher

5.1 Solare Trinkwassererwärmung m

103

Die Automatisierungsaufgaben lassen sich bezogen auf den solaren Anlagenteil wie folgt aufteilen: • • • • •

Abfü f hren der Nutzenergie aus dem Kollektorfeld Speicherbeladung Speicherentladung Trinkwassererwärmung m Servicefunktionen wie Legionellendesinfektion und Tempe m ratur t rüberwachung.

Dabe a i mü m ssen diese Aufgaben von der Automationseinrichtung oft gleichzeitig abgewickelt werden. Da solarthermische Großanlagen zur Trinkwassererwärmung m immer über großvolumige Pufferspeicher verfü f gen, fallen die Funktio k nen Abfü f hren der Nutzenergie aus dem Kollektor und die Speicherbeladung immer zusammen. Zugleich ist es jederzeit möglich, eine solare Trinkwassererwärmung m vorzunehmen. Die Trinkwassererwärmung m wiederum ist in der Regel mit einer Speicherentladung verbunden. Für den Betrieb des Kollektorkreises ist somit der Ladezustand des Speichers von entscheidender Bedeutung. t Dabei haben sich Verdrängungs- und Schichtspeicher durchgesetzt (siehe Kap. 4). Ziel der Speicherbe- und entladung ist es deshalb, die natü t rliche thermische Schichtung im Speicher zu erhalten, das heißt kalte Schichten unten, heiße oben. Je niedriger die Speichertempe m ratur t unten ist, desto öfter lässt sich der Kollektor zur Beheizung des Speichers einsetzen und umso effizienter kann der Kollektor betrieben werden. Hohe Tempe m raturen t im oberen Speicherbereich sorgen wiederum dafü f r, dass die Entladeregelung möglichst häufig anspricht und die Solaranlage in der Lage ist, Wärme an die Trinkwasseranlage abzugeben.

5.1.2.1 Kollektorkreisregelung Im Kollektorkreis hat die Automation folgende Aufgaben zu erfü f llen: Anfahren des Solarkreises zur Überprü r fung, ob eine Abfü f hrung von solarer Nutzenergie möglich ist (Anfahrschaltung) f hren der Nutzenergie möglichst im Dauerbetrieb (Ladebetrieb),Anpassen der BetriebsAbfü tempe m ratur und schließlich Beenden der Wärmeabfuhr aus dem Kollektor, wenn die Einsatzbedingungen nicht mehr gegeben sind. Folgende Punkte mü m ssen unter anderem dabei beachtet werden: • Hohe Kollektorwirkungsgrade werden bei niedrigen mittleren Tempe m raturen im Kollektor erreicht. • Große Tempe m raturdi t fferenzen im Wärmetauscher ermöglichen einen guten Wärmeü ergang. üb • Takten und unnötiger Betrieb von Pumpe m n sollte vermieden werden. • Überhöhte Kollektortempe m raturen t f hren zum Abschalten der Anlage. fü Im Folgenden werden die verschiedenen Regel- und Steueraufgaben im Kollektorkreis beschrieben.

104


Anfahrschaltung: Prinzipiell muss im Kollektorkreis geprü r ft werden, ob günstige Bedingungen fü f r einen Betrieb des Kollektorfeldes vorhanden sind: also ob solare Einstrahlung vorhanden und eine Pufferspeicherbeladung d möglich ist. Dazu werden entweder Einstrahlungssensoren in der Kollektorebene oder Temperatursensoren am Kollektorabsorber verwendet.

120

1200

100

1000

80

800

60

600 Einschaltzeitpunkt

40

400

Einstrahlung in W/m²

Temperatur in °C

Detaila sicht

Ausschaltzeitpunkt

20

200

0 0:00

2:00

4:00

6:00

8:00

10:00

12:00

14:00

16:00

Temperatur vor WT 1

Temperatur Pufferspeicher unten

Volumenstrom Beladung Puffer

Einstrahlung in Kollektorebene

18:00

20:00

22:00

0:00

Volumenstrom Kollektorkreis

Bild 5-3 Abfü f hren der Solarwärme aus dem Kollektor gesteuert über ü einen Einstrahlungssensor (gemessen in der Anlage in der Wilmersdorfer f Straße in Freiburg)

Bei Verwendung eines Strahlungssensors (Solarzelle, Lichtsensor) prü r ft die Automationseinrichtung, t ob die Einstrahlungsleistung einen Schwellenwert überschrei ü tet und schaltet dann die Solarkreispumpe an. Im Solarkreis befindet sich vor dem Wärmeüb ü ertrager ein Temperaturt sensor (siehe Bild 5-3). Durch Vergleich dieser Tempe m ratur t mit der Tempe m ratur t im Pufferspeicher unten, wird nach einer Wartezeit die Beladepumpe im Pufferspeicherheizkreis gestartet. Andernfalls f wird die Solarkreisp r umpe m wieder ausgeschaltet und nach einer Wartezeit beginnt die Automationseinrichtung erneut mit der Überprü r fung der Einsatzbedingungen (siehe Bild 5-7 Automationsschema). Wie Bild 5-3 zeigt, schaltet die Kollektorkreispumpe m um ca. 8:00 Uhr, ab einer Einstrahlung m ist hier nicht zu beobachten. Daraufhin steigt die von 200 W/m2 ein. Ein Takten der Pumpe Tempe m ratur t vor dem Wärmetauscher auf über ü 80 °C an. Die Beladepumpe m fü f r den Pufferspeicher schaltet folgerichtig unmittelbar danach ein, da sich schnell eine nutzbare Tempe m raturdifferenz am Wärmetauscher einstellt. Um 17:40 Uhr schaltet die Kollektorkreispumpe m aus, da der Pufferspeicher aufgeheizt ist und keine Tempe m raturerh t öhung mehr erzielt werden kann. Ähnlich verhält es sich, wenn die Absorbert r empe m ratur als Einschaltkriterium fü f r die Solarkreispumpe m verwendet wird. Hier überprü r ft die Automationseinrichtung, ob die momentane Absorbertempe m ratur t die untere Pufferspeichertemperat m tur überschrei ü tet und startet dann die


105

120 2

Einschaltdifferenz für P1

Einschaltdifferenz für P2 Ausschaltdifferenz für P1 und P2

100 00 Temperatur in °C

20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0

80 60



40

A sschalt Au h ltzeititpun unkt kt

20 0 0:00

2:00

4:00

6:00

8:00

10:00

Kollektortemperatur Pufferspeichertemperatur unten Volumenstrom Beladung Pufferspeicher

12:00

14:00

16:00

18:00

20:00

22:00

Volumenstrom in m³/ ³h

Kollektorkreispumpe. m Für diesen Fall ist der Verlauf der Ein- und Ausschaltvorgänge an einem Beispiel in Bild 5-4 dargestellt. Alle weiteren Abläufe sind entsprechend der Anfahrschaltung mit Einstrahlungssensor (siehe hierzu Bild 5-3).

0:00

Temperatur vor Wärmetauscher 1 Volumenstrom Kollektorkreis

Bild 5-4 Abfü f hren der Solarwärme aus dem Kollektor gesteuert über ü einen Temperatursensor, der am Kollektorabsorber anliegt (gemessen in der Anlage im Stadtklinikum Baden-Baden)

Wie Bild 5-4 zeigt, liegt die mittlere Kollektortemperatur anfangs bei ca. 15 °C und sinkt leicht m atur t steigt kontinuierab. Um 6:30 Uhr wird die Einstrahlung stärker und die Kollektortemper lich an. Um 9:30 Uhr schaltet die Kollektorkreispumpe m ein und gleich darauf die Beladepumpe m P2 im Pufferkreis, da eine nutzbare Tempe m raturdi t fferenz von ca. 8 K vorliegt. Die Einstrahlung ist an diesem Tag so hoch, dass die Pumpe m n durchlaufen können. Der Kollektor erwärmt sich auf über 100 °C und der Pufferspeicher hat sich bis 16:00 Uhr auf mehr als 80 °C aufgeladen. Um ca. 17:30 Uhr ist die Abschalt-Tempe m raturdifferenz von 5 K unterschritten, so dass beide Pumpe m n (Kollektorkreispumpe m P1 und Beladepumpe m P2) ausgeschaltet werden. Um die Kollektorkreistemperat m tur zu regeln, werden teilweise auch stetige P- und PI-Regler eingesetzt. Regelgröße ist hierbei die Kollektoraustrittstempe m ratur. Gerade in so genannten Low-flow-Systemen, bei denen der Durchsatz durch das Kollektorfeld auf 10 l/(m l 2 · h) abgesenkt wird, bewirkt die Verringerung der Durchflu f ssrate eine größere Spreizung zwischen Kollektorein- und austrittstempe m ratur. In Verbindung mit so genannten Schichtspeichern, die solare Wärme entsprechend dem jeweiligen Tempe m raturniveau Äeinschichten³, resultieren in Low-flow-Systemen höhere solare Deckungsraten. Schon geringe Einstrahlungsleistungen t f hren so zu maximalen Tempe fü m raturen, t die unvermischt an den Verbraucher weitergeleitet werden können.

106


Kollektordurchsatz in m³/h

.

Vmax Yh .

Vmin

75

90

Kollektoraustrittstemperatur in °C

Bild 5-5 Beispiel einer Kennlinie eines P-Reglers fü f r die Pumpenregelung.

Bild 5-5 zeigt die Kennlinie einer Pumpe m nregelung mit P-Charakteristik. Überschreitet die Kollektoraustrittstemperatur den Sollwert von z. B. 75 °C, steigen die Pumpe m ndrehzahl und damit der Volumenstrom bis zum Maximalwert an. Sinkt die Tempe m ratur am Kollektoraustritt, wird die Drehzahl kontinuierlich bis auf einen Mindestwert abgesenkt. Durch diese Schaltung lässt sich die Speichertempe m ratur auf 75 °C begrenzen. Zudem stellt sich bei geringen Einstrahlungsleistungen oder ausgekü k hltem Speicher eine maximale Kollektoraustrittstempe m ratur ein, da im Regelfall immer mit minimalem Volumenstrom im Kollektorkreis gefahren wird. Frostschutzschaltung Im Falle von tiefen Außentemperaturen m kann es durch den Stillstand des Kollektorkreismediums in den Rohrleitungen zu Tempe m raturen t unter 0 °C kommen. Hier besteht die Gefahr des Einfri f erens des Wärmeübertragers. Mit Hilfe f einer Frostsschutzschaltung wird zunächst das Wärmetransportmedium im Kollektorkreis mit Hilfe eines Umschaltventils am Wärmetauscher vorbeigeleitet. Erst wenn die Kollektorkreistempe m ratur deutlich über 0 °C liegt, gibt die Automationseinrichtung den Wärmeübert ü rager frei (siehe Bild 5-7 Automationsschema). Kollektorkreisregelung nach dem ÄEimerprinzip³ In neuartigen Solarsystemen wird ganz auf die Trennung zwischen Solar- und Pufferkreis verzichtet (Aquasystem-Solaranlagen). Dadurch entfal f len u. a. verlustreiche Wärmeübert ü rager. Die Kollektoren werden mit Heizwasser betrieben. Der Kollektor wird dann wie ein Zusatzheizkessel betrachtet, der immer Tempe m raturen oberhalb der Solltempe m ratur liefern soll. Die Regelung funktioniert hier nach dem ÄEimerprinzip³: Die Regelung wartet, bis sich der Kollektor deutlich über ü die Solltempe m ratur erwärmt m und Äleert³ dann das Kollektorfeld, will heißen, schiebt ein definiertes Volumen ausgekü k hltes Heizwasser nach (Eimerprinzip).

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100

1000

90

900

80

800

70

700

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2:00

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10:00

12:00

14:00

Kollektortemperatur

Temperatur vor Speichereintritt

Volumenstrom Kollektorkreis

Wärmeleistung Kollektorkreis

16:00

18:00

20:00

22:00

Leistung Kollektorkreis in kW

Temperatur in °C bzw. Volumenstrom in m³/h ³


0:00

Pufferspeichertemperatur unten

Bild 5-6 Kollektortemperaturverlauf in einer Anlage zur Solaren Kü K hlung bei Regelung mit einem pulsierenden Verfahren. (Gemessen bei der Anlage der Festo AG in Esslingen-Bergheim.)

Dadurch hat die Umwälzpumpe m bis zu 50 % weniger Laufzeit und die Kollektortempe m ratur t ist von Beginn an auf Sollwert. Diese Regelung eignet sich besonders bei Anlagen, die nicht als Vorwärmeanlagen arbeiten, sondern ständig hohe Prozesstemper m atur t en bereitstellen sollen (Solarthermische Kü K hlung). Bild 5-6 zeigt beispielhaft fü f r eine Regelung mit einem pulsierenden Verfahren, bei dem die Pumpe m nur bei Erreichen einer Kollektorsolltempera m tur betrieben wird und bei Unterschreiten dieser Tempe m ratur wieder ausgeschaltet wird. Deutlich ist das Anfahren/Takten der Pumpe am Morgen und Abend zu erkennen, hier verbunden mit der Bereitstellung einer Solltempe m ratur oberhalb 80 °C. Ab 11:00 Uhr geht die Anlage in einen Dauerbetrieb bei 85 °C über. ü

5.1.2.2 Speicherladeregelung Wie das Automationsschema in Bild 5-7 zeigt, werden zur Beladung des Pufferspeichers ständig die Tempe m raturen t im Pufferspeicher oben und unten überprü r ft. f Liegt die Kollektorkreistemperatur t vor dem Wärmeübert ü rager oberhalb der unteren Speichertempe m ratur t (5 K) ist die Beladung sinnvoll. Andernfal f ls wird der Beladevorgang abgebrochen und abgewartet bis sich die Bedingungen verändern. Bei Großanlagen zur Vorwärmung m von Trinkwasser ist es wenig sinnvoll die Speicherbelat ladungseinrichtungen zu steuern. Bei Verwendung von Verdrängungsdung über Schichtbe speichern ist immer gewährleistet, dass der Speicher von oben beladen wird und der ausgek hlte Rü kü R cklauf vom Entlade-Wärmeübertrager unten eingespeist wird. Ansonsten herrschen durch die hohen Trinkwarmwasserbedarfe Bedingungen, die eine ständige Speicherentladung ermöglichen.

108


5.1.2.3 Speicherentladeregelungen In Trinkwasseranlagen werden in der Regel solare Vorwärmespeicher eingesetzt. Damit lässt sich in geringem Umfang solar vorgewärmtes Trinkwasser bevorraten. Wegen der Gefahr der Legionelleninfektion wird aber mehr und mehr auf die Vorwärmespeicher verzichtet und das Trinkwasser wird direkt über einen Wärmetauscher auf Tempe m ratur t gebracht: Man spricht hier von Direkterwärmungssystemen. Die Anforderungen an die Automationseinrichtung unterscheiden sich entsprechend. Trinkwassererwärmung mit Vorwärmespeicher Bild 5-2 und Bild 5-7 zeigen Trinkwasseranlagen mit Vorwärmespeichern. Die Pufferspeicherentladeregelung erfolgt hierbei durch einen Vergleich der Tempe m raturen t im Pufferspeicher oben mit der im Vorwärmespeicher unten. Ein Zweipunktregel-Algorithmus schaltet dann die Entladepumpe m im Pufferkreis und die Beladepumpe m im Ladekreis des Vorwärmespeichers ein. Findet gleichzeitig ein Trinkwasser-Zapf a fvorgang statt, kann auch Frischwasser direkt über den Wärmeübertrager ü erwärmt werden. Diese Hydraulikschaltung mit dem dazugehörigen Automationsschema wird in Großanlagen oft gewählt, weil es sich um ein einfaches und robustes Verfahren handelt. Nachteil dieser Schaltung ist jedoch, dass bedingt durch den Beladevorgang im eher klein dimensionierten Vorwärmespeicher die Rü R cklauftempe m raturen t zum Pufferspeicher mit der Zeit ansteigen könf hrt wiederum r zu ungünstig hohen Rü R cklauftemper m aturen t zum Kollektor und damit nen. Dies fü zu reduzierten Kollektorwirkungsgraden. Bild 5-8 zeigt diesen Vorgang an einem Beispiel aus dem ST2000-Forschungsvorhaben. Wie Bild 5-8 zeigt, ist der Vorwärmspeicher noch vom vorherigen Tag aufgeladen und hat am Morgen eine Tempe m ratur t von ca. 60 °C. Wahrscheinlich wurde der Speicher am Abend zur thermischen Legionellendesinfektion auf 60 °C erhitzt. Die Tempe m ratur des Vorwärmspeichers sinkt auf unter 30 °C, wenn am Morgen der Warmwasserbedarf steigt. Die Tempe m ratur t des Pufferspeichers oben über Nacht beträgt 42 °C. So entsteht auch ohne Sonneneinstrahlung am Morgen ein nutzbares Tempe m raturprofi t l. Dies entspricht einer thermischen Entkopplung von solarer Wärmeerzeugung und Trinkwarmwasserverbrauch. Die beiden Pumpe m n zur Entladung des Pufferspeichers und zur Beladung des Vorwärmspeichers gehen zeitgleich in Betrieb. Durch den hohen Warmwasserbedarf am Morgen ändern sich die Temperaturverh t ältnisse sehr schnell. Der Vorwärmspeicher ändert seine Tempe m ratur t ständig und so ändert sich auch die Tempe m raturdi t fferenz zum Pufferspeicher ständig. Die Pumpe m n schalten sich dementsprechend ein und aus, sie takten.

109

13

Nachheiz -speicher 11

P5

0

10 P4

9

w

&

6

Wärmeübertra r ger 1

P2

3

T T

1

5

P1

2

Kollektor

M5

T

T1 ± T3

T

4

w

Pufferspeicher

P3

T2 ± T3

Wärmeübertrager 2

w

7

0 0 0

T

M9 1 M6 1 1

M10

Vorwärmspeicher

T4 ± T7

1

M11

T

8

12

w

P6

P7

T8

Nachheizung

Kaltwasser

14

Anlage Auto Ein Aus


Bild 5-7 Automationsschema eine Großanlage zur solaren Trinkwassererwärmung mit Vorwärmespeicher mit Frostschutzschaltung und Legionellenschaltung. Als Einschaltkriterium fü f r den Kollektorkreis wird die Absorbertemperatur verwendet.

110


A

Detailansicht

10 00

10

90

9

80

8 7

Legionellenschaltu ung >58 °C

60

>58 °C

6

50

5 Ausschaltdif ferenz nz für P3 und d P4

40

4

Einschaltdiff erenz f ür P3 und P4

30

3

20

2

10

1

0

Volumenstrom r in m³

Temperatu a r in °C

70

0 00

01

02

03

04

05

06

07

08

09

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

Puffer f rspeicherte r mperat r ur oben

Vorwärmspeicherte r mperat r ur Mitte

T nach WT2 T sekundär

T nach WT2 T primär

Volumenstrom r Entladung Pufferspeicher

Volumenstrom r Beladung Vorwärmspeicher

Bild 5-8 Entladevorgänge bei einer solaren Trinkwassererwärmungsanlage mit Vorwärmespeicher (gemessen in der Anlage Mindelheim)

Ab 7:30 Uhr wird der Pufferspeicher kontinuierlich entladen und der Vorwärmspeicher beladen. Um 13:30 Uhr steigt die Tempe m ratur t des Vorwärmspeichers wegen des Rü R ckgangs des Warmwasserbedarfs auf über 58 °C an. Dies entspricht der Solltempe m ratur im Vorwärmespeicher. Um eine weitere Erwärmung m zu vermeiden, schalten die Pumpe m n ab. Um 17:15 Uhr wird die Tempe m ratur von 55 °C im Vorwärmspeicher unterschritten. Die Entladung d des Pufferspeichers wird fortgesetzt. Nach einer Stunde t ist die Grenze jedoch wieder erreicht und die Pumpen schalten aus. Es fä f llt auf, dass die Rü R cklauftempe m ratur zum Pufferspeicher ab 8:00 Uhr ansteigt und um 13:30 Uhr auf einem sehr hohen Niveau von 55 °C gestiegen ist. Die Vermut m tung liegt nahe, dass der Vorwärmspeicher sich aufheizt und keine oder nur eine geringe thermische Schichtung vorhanden ist und so die Einlauftemperat m tur in den Entlade-Wärmeübert ü rager auf dieses hohe Niveau steigt. Eine Vergrößerung des Vorwärmespeichers könnte hier Abhilfe f schaffen. Trinkwassererwärmung mit Direktverfahren Beim Direktverfahren wird kein solar erwärmtes Trinkwasser bevorratet, der Vorwärmespeicher entfä f llt (siehe Bild 5-2) und damit auch die Legionellendesinfektion des Solaranlagenteils (siehe Kap. 5.1.2.3). Die Trinkwassererwärmun m g erfol f gt hier wie in Bild 5-9 gezeigt unmittelbar während des Trinkwasser-Zapfvorgangs. Dabei durchströmt das Trinkwasser einen Wärmeübertrager, der es mit Hilfe f von Solarenergie aus den Pufferspeichern direkt erwärmt. Findet kein Zapfvor-


111

gang statt, wird auch der Pufferspeicher nicht entladen. In Anlagen mit geringen solaren Deckungsraten erfolgt bei der direkten solaren Trinkwassererwärmung m keine Regelung auf die Trinkwasser-Solltemperatur, das Trinkwasser wird in der Regel nur vorgewärmt. Bei Kleinanlagen wird hier auch mit einer aufwändigen Trinkwassertemperat m turregelung gearbeitet (siehe Kap. 5.2). Aufga f be der Automationseinrichtung in solaren Großanlagen zur Trinkwassererwärmung m ist es zunächst den Zapfvorgang zu erfass f en und zu prü r fen, ob die Solaranlage Wärme zur Verfü f gung stellen kann. Dann muss die Regelung genau a die Wassermenge bereitstellen, die der momentane Trinkwasser-Zapfvorgang erfordert. In erster Nährun r g gilt hier, dass die momentane Trinkwasserzapfmenge und der Entladevolumenstrom aus dem Pufferspeicher identisch sind. Nur so wird vermieden, dass dem Speicher zu viel heißes Wasser oben entnommen wird und dieses im unteren Speicherbereich wenig abgekü k hlt wieder beigemischt wird (thermische Vermischung des Speicherinhalts). Wird dem Pufferspeicher dagegen zu wenig Volumenstrom entnommen, kann der Speicher nicht richtig entladen werden.

Bild 5-9 Hydraulikschema einer solaren Großanlage zur Trinkwassererwärmung im Direkterwärmungsverfahren mit Wärmeübertrager

Gelingt es die Wärmeentnahme aus dem Pufferspeicher optimal zu gestalten, wird eine thermische Vermischung des Pufferspeicherinhaltes vermieden und dem Solarkreis ein maximal ausgekü k hlter Rü R cklauf zur Verfü f gung gestellt (siehe Bild 5-9). Dieses Verfahren kommt bei großen solaren Trinkwasseranlagen verstärkt zum Einsatz, weil es keine Legionellendesinfektion im Bereich der Solaranlage erfordert und optimale Rü R cklauftempe m raturen fü f r den Kollektor zur Verfü f gung stellt. Dabei kommt einer sorgfä f ltigen Auslegung des Wärmeübert ü ragers zwischen Pufferspeicherkreis und Trinkwasser eine zentrale Rolle zu. Bild 5-10 zeigt den Verlauf der Entladevorgänge beim Direkterwärmungsve m rfahren am Beispiel einer Anlage in Freiburg.

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Schon auf den ersten Blick ist an der Dynamik erkennbar, dass die Regelung bei direkter Erwärmung m aufw f ändiger ist. Die Volumenströme und Temperaturen t schwanken sehr stark. In der Freiburger Anlage wird das Vorhandensein eines Trinkwasservolumenstroms als Zapfsignal verwendet. Ein Volumenstromzähler erkennt die Zapfmenge und anhand dieser Größe wird die Laufzeit der Entladepumpe m errechnet. Dabei muss ein Bereich von einem Zapfvolumenstrom bei nahezu 0 m3/h bis zu einem Spitzenwert von fast 3 m3/h an diesem Tag abgedeckt werden. Der Volumenstrom der Entladeseite sollte im Idealfall genauso groß sein wie der Zapfvolumenstrom. Im Diagramm ist zu sehen, dass dies während der Phase der Kollektorbeladung sehr gut funktioniert.

Einschaltdifferenz für P3 20 18 14

40

12 10

30

8


6

20

4

10

Volumenstrom in m³/h ³

Temperatur in °C

16 50

2 0

0 0:00

2:00

4:00

Pufferspeicher oben HT Temperatur Trinkwasser warme Seite Zapfvolumenstrom

6:00

8:00

10:00

12:00

14:00

Temperatur Entladung warme Seite Temperatur Trinkwasser kalte Seite

16:00

18:00

20:00

22:00

0:00

Temperatur Entladung kalte Seite Entladevolumenstrom

Bild 5-10 Entladevorgänge bei einer solaren Trinkwassererwärmung mit Direktverfahren f (gemessen in der Anlage Vauban in Freiburg)

Die Trinkwarmwasser-Zapfvorgänge beginnen nach 6:00 Uhr, dennoch schaltet die Entladepumpe m nicht ein, weil der Pufferspeicher noch kalt ist. Gegen 9:00 Uhr erhöht sich die Pufferspeichertemperatur bei gleichzeitigem Zapfvorgang a und die Entladeregelung nimmt ihren Betrieb auf. Die Wärme des Pufferspeichers wird an das Kaltwasser übertragen und die Temperatur t differenz zwischen den warmen Seiten auf der Primär- und der Sekundärseite liegen meist zwischen 5 K und 10 K. Sehr schön ist die Übereinstimmung von Entladevolumenstrom und Zapfvolumenstrom bei dieser Entladeregelung zu erkennen. Die Entladung wird bis zum Ende des Tages betrieben, da der Pufferspeicher auch nachts noch über ein ausreichendes Temperaturni t veau fü f r die Entladung verfü f gt.


113

5.1.2.4 Überwachungs- und Servicefunktionen Service- und Überwachungsfunktionen in solaren Trinkwasseranlagen übernehmen die Überm raturen t oder dienen der thermischen Desinfektion von Anlawachung von speziellen Tempe genteilen. Typi y scherweise wird die Tempe m ratur t des Pufferspeichers und des Vorwärmespeichers begrenzt. Um Dampfbi m ldung im Pufferkreis- und Trinkwasserkreis zu vermeiden, werden diese Speichertempe m raturen t bei der Beladung auf max. 95 °C begrenzt. Überschreitet die obere Speichertempe m ratur t diesen Wert, wird der Beladevorgang von der Automationseinrichtung so lange unterbrochen, bis die Tempe m ratur t im oberen Speicherbereich wieder unter 85 °C abgefallen ist. Bei der Entladung des Pufferspeichers über den Entlade-Wärmeübert ü rager in den Trinkwasserkreis wird in der Regel die maximal zulässige Trinkwassertemperat m tur auf Werte unter 60 °C (typischerweise 55 °C) begrenzt. Dadurch wird das Ausfä f llen von Kalk bei der Beladung im Wärmeübert ü rager und damit ein allmähliches ÄVerstopfen³ des Wärmeübert ü ragers vermieden. Dazu wird in der Hydraulik des Entlade-Wärmeübertragers ü auf der Pufferspeicherseite eine Beimischschaltung vorgesehen. Am Ausgang des Wärmeübertragers wird die Trinkwassertemperatur t überwacht ü . Überschreitet diese 55 °C, wird so lange Rü R cklaufwasser aus dem Wärmeübertrager beigemischt, bis diese Tempe m ratur unterschritten wird (siehe Bild 5-9 Hydraulik Direkterwärmung.) m Thermische Legionellendesinfektion: In öffentlichen Gebäuden und Anlagen mit solaren Trinkwasser-Vorwärmspeichern größer 400 l Wasserinhalt schreiben die technischen Regeln im DVGW Arbeitsblatt W 551vor, einmal täglich eine thermische Desinfektion vorzunehmen. Um die Legionellen abzutöten, muss der gesamte Speicherinhalt der Vorwärmespeicher zu einem Zeitpunkt im Tagesverlauf auf ü er 60 °C erwärmt werden. In Großanlagen muss deshalb im Falle der Verwendung von solaüb ren Vorwärmespeichern eine so genannte ÄLegionellenschaltung³ vorhanden sein, mit der diese thermische Desinfektion durchgefü f hrt werden kann. In Bild 5-7 ist deshalb ein spezieller Rohrabzweig von der Zirkulationsrü r cklaufleitung in den Vorwärmespeicher vorgesehen. Zu einem festgelegten Zeitpunkt, in der Regel nachts, prü r ft die Automationseinrichtung, ob der Speicher im Laufe des Tages mit Hilfe f der Sonne bereits einmal vollständig auf 60 °C aufgeheizt war. Ist dies nicht der Fall, wird die thermische Legionellendesinfektion frei f geschaltet. Dazu wird das Umschaltventil im Zirkul k ationsrü r cklauf in Position Legionellendesinfektion gebracht und Äheißes³ Trinkwasser aus dem konventionell beheizten Trinkwasserspeicher in den Vorwärmespeicher geleitet, bis dieser vollständig auf 60 °C erwärmt ist, was einer thermischen Desinfektion des Vorwärmespeichers gleichkommt. Anschließend wird der Zirkul k ationsrü r cklauf mit Hilfe des Umschaltventils wieder in die Position zum konventionell beheizten Trinkwasserspeicher geleitet. In Bild 5-8 schaltet am Beispiel eines Krankenhauses um 22:00 Uhr die thermische Legionellendesinfektion ein. Der Vorwärmspeicher hat aufgrund seines Sollwertes von maximal 58 °C nicht die Chance, von der Sonnenenergie auf 60 °C erwärmt zu werden und so ist eine Aufheizung mit Hilfe f eines Kessels nötig, obwohl der Pufferspeicher eine Tempe m ratur t von 72 °C hat. Nachdem der gesamte Speicherinhalt des Vorwärmespeichers auf 60 °C erwärmt ist, wird die Legionellendesinfektion beendet.

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5.1.3 Ausgefü f hrtes Beispiel einer solarthermischen Großanlage Im Rahmen des Forschungsvorhabens Solarthermie2000 des Bundesministeriums fü f r Wirtschaft und Technologie untersuchte die Hochschule Offenburg die solarthermische Großanlage der Familienheim Freiburg Baugenossenschaft. Die Solaranlage Wilmersdorfer Straße in Freit tzt die Erwärmung m des Trinkwassers fü f r insgesamt 14 Gebäude, die an die ebenburg unterstü falls sanierte Heizzentrale angeschlossen sind. So erhalten ca. 600 Bewohner solar erwärmtes Trinkwasser. Die Kollektoren der Solaranlage befinden sich auf den Flachdächern der Wohngebäude Wilmersdorfer f Str. 3 und 5. Die Kollektoren sind exakt nach Süden ausgerichtet und um 30° zur Horizontalen geneigt. Die Gesamtkollektorfläche von 228 m2 musste aus Platzgrü r nden auf zwei Dächer verteilt werden und wurde üb ü er eine erdverlegte Fernleitun t g miteinander verbunden. Zur Speicherung der Sonnenenergie sind zwei Pufferspeicher vorhanden, die jeweils 4.500 Liter Heizungswasser fassen. Zur Speicherung des Trink-Warmwassers wurden zwei neue Trinkwasserspeicher mit jeweils 2.000 Litern Inhalt installiert (siehe hierzu Bild 5-12).

Bild 5-11 Ansicht der Solaranlage in der Wilmersdorfer Straße in Freiburg

Im Folgenden wird auf die Besonderheiten bei der Automatisierung der Solaranlage zur Trinkwassererwärmung m in der Wilmersdorfer f Straße eingegangen. In Bild 5-12 sind die Bezeichnungen der entsprechenden Sensoren und Aktoren zu finden. Rege e lung der Kollektorkreispump i e über einen Strahl t ungssensor: Die Kollektorkreispumpe m P1 schaltet ein, sobald mit der Solarzelle auf dem Dach des Gebäudes eine Einstrahlungsleistung t 150 W/m² gemessen wird. P1 schaltet aus, wenn die Einstrahlung unter 130 W/m2 absinkt. Umschaltventil im Kollektorkreis: Im Kollektorkreis vor dem Kollektorkreis-Wärmeübertrager (WT1) ist ein Umschaltventil (V1) eingebaut, das den Strömungsweg über ü WT1 (III±I) erst freigibt, wenn vom Kollektorfeld ausreichend warmes Wasser im Keller ankommt. V1 schaltet auf Durchgang zu WT1, wenn die Tempe m ratur t an S1 um mindestens 6 K über ü der Tempe m ratur t in der Pufferspeichermitte (S2) liegt. Ansonsten ist V1 auf Stellung ÄUmgehung von WT1³ (II±I). Dadurch ist auch der Frostschutz im Wärmeüber ü trager sichergestellt. Ebenfalls auf ÄUmgehung von WT1³ wird geschaltet, wenn in halber Höhe der Pufferspeicher die Tempe m ratur t (S3) über 85 °C ansteigt. Dadurch soll ein Überhitzen des Puffer f speicherkreises verhindert werden.


Bild 5-12 Schema mit Mess- und Regelfü f hlern der Solaranlage a Freiburg Wilmersdorfer Straße

115

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Umschaltventil im Beladekreis: t ängig Die Beladung der beiden parallel durchströmten Pufferspeicher erfolgt temperaturabh entweder in den mittleren oder den oberen Speicherbereich über das Umschaltventil V6. Dabei werden ständig die Tempe m raturen in der Speichermitte (S2) und im Speicher unten (S4) mit der m tur an WT1 (S1) verglichen. Die vorrangige Beladung in den oberen Kollektorkreistemperat Speicherbe r reich (I±III) erfolgt, wenn S1 mindestens 6 K über S2 liegt. V6 schaltet auf ÄBeladung in Speichermitte³ (I±II), sobald die Tempe m raturdifferenz zwischen S1 und S2 unter 4 K absinkt. Temperaturbegrenzung im Speicherentladekreis: i Auf der Speicherentladeseite ist zur Begrenzung der Trinkwassertemperat m tur an WT2 auf 60 °C ein thermostatisch gesteuertes Mischventil (V4) eingebaut, das bei Bedarf (S3 > 65 °C) durch Beimischung von kälterem Rü R cklaufwasser die Tempe m ratur t des aus den Pufferspeichern entnommenen Heizungswassers reduziert. Legionellendesinfekt f ion: Zur Desinfektion des Trinkwasser-Vorwärmspeichers geht täglich um 22:00 Uhr die Legionellenschaltung in Betrieb und der gesamte Trinkwasserspeicherinhalt wird auf 65 °C erwärmt. Dazu schließt die Klappe K2 und Klappe K1 wird geöffnet f , so dass der Vorwärmspeicher mit über den Nachheiz-Wärmeübertrager (WT3) erwärm ä tem Trinkwasser durchströmt wird. Die Legionellenschaltung geht wieder außer Betrieb (K2 zu, K1 auf), sobald der gesamte Trinkwasserspeicherinhalt auf 65 °C erwärmt wurde. Die Legionellenschaltung wird über die konventionelle Heizungsregelung (DDC) gesteuert. Im Rahmen des Solarthermie2000-Projektes wurde über ü mehrere Jahre ein umfangreiches Anlagenmonitoring durchgefü f hrt. Dabei wurden an der Solaranlage wurden folgen Daten erfasst (insgesamt 45 Messstellen): • • • • • •

26 Tempe m raturen (°C) 2 Solare Einstrahlung (W/m2) 7 Volumenstrom (m3/h) 6 Pumpe m nstatus t (0 oder 1) 3 Ventil- / Klappenstellung (0 oder 1) 1 Stromverbrauch (kW).

Die Messstellen werden von einem Datenlogger alle 10 Sekunden erfas f st und abgespeichert. Aus den Messwerten werden im Logger Leistungen t (kW), Energien (kWh), Betriebsstunden t und Volumina (m3) berechnet, womit sich insgesamt 73 Messwerte ergeben. Außerdem werden Intervall-Mittelwerte gebildet und abgespeichert. Die Länge des Intervalls ist dabei frei wählbar. Standardmäßig beträgt die Intervalllänge fü f r Detailbetrachtungen 5 Minuten, im normalen Messbetrieb 30 Minuten. Die im Datenlogger gespeicherten Mittelwerte der Messdaten werden täglich von der Hochschule Offenb f urg übe ü r ein Modem ausgelesen. Zusätzlich besteht die Möglichkeit, Momentanwerte auszulesen und online in einem Anlagenschema darzustellen (siehe Bild 5-13).


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Bild 5-13 Schematische Darstellung der Messwerterfassun f g und Verarbeitung in der Wilmersdorfer Straße in Freiburg

Die ausgelesenen Mittelwerte werden konvertiert, kontrolliert und abspeichert. Die konvertierten Daten können am PC als Kurven, Diagramme, Carpet-Plots und Tabellen abgebildet werr fung der Anlagenfunktionen erfolgt. Es werden Störfal f lanalyden, anhand derer eine Überprü sen durchgefü f hrt und Optimierungsvorschläge erarbeitet. Letztendlich werden aus den Messdaten Anlagenkennwerte (Solarertrag, Nutzungs- und Deckungsgrade, Warmwasserverbrauch und solare Wärmekosten) ermittelt, die eine Bewertung der Solaranlagen ermöglichen. Als Beispiel sind in Bild 5-14 einige Werte dargestellt die im Folgenden näher erläutert. Messergebnisse i der Solaranl l age Wilmersdorfe r r Stra t aße: In Bild 5-14 sind die solare Einstrahlung in Kollektorebene, die solare Nutzwärme, der solarer Nutzungsgrad und der solare Deckungsanteil am Gesamtwärmeverbrauch fü f r die Warmwassererzeugung als Wochenmittelwerte dargestellt. Die Werte der solaren Einstrahlung liegen m und 7,7 kWh/(m2d) (Mai) und im Mittel bei 3,6 dabei zwischen 0,4 kWh/(m2d (Dezember) kWh/(m2d). In Summe ergibt sich damit ein spezifischer Jahresertrag von 492 kWh/(m2a) bei

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einer spezifischen Einstrahlung von 1330 kWh/(m2a). Die Nutzenergie des Solarsystems erreichte im Jahr 2008 Werte von 0,1 kWh/(m2d) bis 2,8 kWh/(m2d) und im Mittel 1,34 kWh/(m2d). Damit ergeben sich solare Nutzungsgrade des Gesamtsystems zwischen 12,5 % und 67 % (Mittelwert 37 %). Abgesehen von den Werten zu Jahresbeginn und -ende ist der Systemnutzungsgrad das ganze Jahr über ü relativ konstant. Der solare Deckungsanteil erreicht Ende August sein Maximum von 100 %, und sein Minimum m im Januar. Dies ist vor allem auf die höhere solare Einstrahlung im Sommer aber auch auf den etwas geringeren sommerlichen Warmwasserverbrauch zurü r ckzufü f hren. Im Jahresmittel wurde ein solarer Deckungsanteil von 46 % erzielt.

Bild 5-14 Ausgewählte Messergebnisse des Jahres 2008 an der Solaranlage Wilmersdorfer Straße in Freiburg

In Bild 5-15 wird der Verlauf der solaren Einstrahlungsleistung t (EIK) in Kollektorebene auf die gesamte Kollektorfläche der Solaranlage Wilmersdorfer f Straße untereinander als Kurvendiagramm und als so genannter Carpet-Plot, mit demselben Zeitintervall zwischen den Datenpunkten von 5 Minuten, dargestellt. Im Carpet-Plot wird aufgeteilt auf X- und Y-Achse der zeitliche Verlauf der solaren Strah t lungsleistung in Kollektorebene auf das gesamt Kollektorfeld farblich markiert dargestellt. Die Farbskala rechts zeigt die Einstrahlungsleistung in kW.


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Bild 5-15 Strahlungsleistung in Kollektorebene auf das gesamte Kollektorfeld der Wilmersdorfer Straße Freiburg des Jahres 2008 als Kurvendiagramm und Carpet-Plot

Im Kurvendiagramm ist nur noch wenig zu erkennen. Tagesverläufe der Einstrahlung oder einzelne Datenpunkte gehen in der Masse der Daten unter. Im darunter gezeigten Carpet r -Plot sind auch noch die täglichen Verläufe der Strahlungsleistung deutlich zu erkennen. Täglich ähnlich verlaufende Einstrahlungsmus m ter ergeben ein übersich ü tliches Bild und zeigen deutlich den Verlauf der solaren Einstrahlung im Laufe eines Jahres. Mit Hilfe f von Carpet-Plots können große Datenmengen in feiner zeitlicher Auflösung sehr anschaulich dargestellt werden. Ein Vergleich der Messdaten mehrerer Messpunkte in einem Diagramm ist nicht möglich. Es können allerdings zwei oder mehr Carpet-Plots miteinander verglichen werden und auf diesem Weg Abhängigkeiten voneinander festgestellt werden (siehe hierzu Bild 5-16).

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Bild 5-16 Oben der Trinkwasservolumenstrom am Entlade-Wärmeübertrager ü (VSV), in der Mitte derselbe Wert in einer anderen farblichen Skalierung und unten der Volumenstrom an der Legionellenschaltung (VLE)

5.2 Solarunt r erstü t tzte Gebäudeheizung

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In Bild 5-16 sind oben der Trinkwasservolumenstrom am Entlade-Wärmeübert ü rager (VSV), in der Mitte derselbe Wert mit einer anderen farblichen Skalierung und unten der Volumenstrom an der Legionellenschaltung (VLE). Schön ist zu erkennen, dass an den meisten Tagen die Entladung des Pufferspeichers aussetzt, sobald die Legionellenschaltung einsetzt und damit verbunden die Tempe m ratur t im Vorwärmspeicher auf 60 °C und darü r ber ansteigt. Die Tempe m ratur im Pufferspeicher reicht nicht mehr aus, um Wärme an den Trinkwasservorwärmspeicher abzugeben. Zu erkennen ist allerdings auch, dass bei Volumenstrom im Legionellenkreislauf ein ähnliches Volumenstromprofil am Wärmeübertrager anliegt. Vermut m lich werden hier durch die Legionellenschaltung unter bestimmten Umständen Fehlströmungen am Entlade-Wärmeübertrager verursacht. In einigen Zeiträumen, vor allem im Sommer, liegt im Trinkwasserkreislauf auch während der gesamten Nacht ein Volumenstrom an. Ursache hierfü f r sind hohe Tempe m raturen t im Pufferspeicher. Dadurch ist das Einschaltkriterium fü f r die Speicherentladung auch bei voll beladenem Trinkwasservorwärmspeicher erfü f llt. Da aber die Maximaltempe m ratur am Mischventil im Speicherentladekreislauf überschritten ist, schließt dieses den Weg vom Pufferspeicher kompl m ett, so dass 100 % Rü R cklauf in den Vorlauf am Wärmeübertrager kommen. Deshalb wird auch nur wenig Wärme an das Trinkwasser abgegeben.

5.2 Solarunterstützte Gebäudeheizung von Elmar Bollin

Wie in den einfü f hrenden Kapiteln gezeigt, kommt es bedingt durch den nicht gleichzeitigen Verlauf von solaren Strahlungsangebot und Gebäudeheizbedarf im Jahresverlauf zu einer Phasenverschiebung: Während die Spitze des solaren Energieangebots im Sommer auftritt, erreicht das Maximum m des Gebäudeheizbedarf im Dezember m seinen Höhepunkt. Dies stellt generell ein Hemmnis bei der Nutzung von Solarenergie zur Gebäudeheizung dar. Groß dimensionierte Sonnenkollektorflächen fü f hren im Sommer wegen fehlender Wärmeabnahme zu Überhitzung der Kollektoren und zu erheblichen Energieverlusten im Kollektorkreis. Die zeitliche Verschiebung der Maxima von Bedarf und Angebot ließe sich nur mit so genannten saisonalen Speichern überwi ü nden, die Wärme verlustfrei über ü Monate speichern können. Dennoch haben sich in den letzten Jahren bedingt durch systemtechnische Veränderungen in der Hydraulik von Solaranlagen so genannte ÄKombinanlagen³ auf dem Markt durchgesetzt, die die solare Trinkwassererwärmung m mit der Gebäudeheizung kombi m nieren. Zentrales Element dieser Anlagen ist ein Pufferspeicher, oft f auch in schichtender Ausfü f hrung. Die Bevorratung von Wärme in Pufferspeichern stellt zugleich eine Art Energiezentrale fü f r die gesamte Wärmeversorgung des Gebäudes dar. Bild 5-17 zeigt ein Anlagenschema zur Einbindung eines Puffer f speichers mit Tempe m raturschi t chtun t g, das fü f r die solare Brauchwassererwärmung m und fü f r die solare Gebäudeheizung geeignet ist. Wie Bild 5-17 zeigt, dient der Pufferspeicher als zentrale Verteilstation. Sowohl die Erzeuger (Solarkollektor und Heizkessel) als auch die Verbraucher (Brauchwarmwasser und Gebäudeheizung) sind daran angeschlossen. Der Puffer f speicher wird somit zur zentralen Anlagenkomponent m e. Bei Kleinanlagen in Ein- und Mehrfamilienhäusern wird ganz auf die Bevorratung von Brauchwarmwasser verzichtet. Das Brauchwasser wird, wie in Bild 5-17 gezeigt, mit Hilfe eines leistungsstarken Plattenwärmeübertragers direkt auf Solltempe m ratur gebracht. Die Wärmeentnahme und Wärmeeinspeisung erfolgt bei diesen Schichtspeichern jeweils an den Stellen, die fü f r das Speichern bzw. den Bedarf am sinnvollsten ist.

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Bild 5-17 Vereinfachtes Automationsschema einer solaren Gebäudeheizanlage

Wesentlicher Vorteil eines Anlagenkonzeptes ohne Trinkwasserbevorratung ist es, dass die Legionellenbildung nicht begünstigt wird und gleichzeitig eine problemlose Einbindung der Solaranlage in die Gebäudeheizung möglich ist. Der Betrieb solcher kompl m exer Anlagen erfordert die Unterteilung der Regelung und Steuerung in verschiedene Regelkreise bzw. Steuerungen (siehe Bild 5-17 Automationsschema Gebäudeheizung). Zum Anfahren wird über ü einen Zweipunktregler die solare Umwälzpumpe m P1 aktiviert, wenn ϑK1 > ϑSP1 (Anfahrschaltung). Nach Ablauf einer Zeitspanne von ca. 5 bis 10 min wird mittels eines Messstellenumschalters ϑK2 aktiviert. Der Regler nutzt dann die effektive Tempe m raturdi t fferenz ϑK2 − ϑSP1 und gibt die Pumpe m n P1 und P2 fü f r den Ladebetrieb frei. P2 entnimmt nun aus dem unteren Speicherbereich kaltes Heizwasser und fü f hrt es über ü den Wärmetauscher der Schichtladevorrichtung t dem Pufferspeicher zu. Der Speicherladevorgang wird beendet, sobald die Tempe m raturdi t fferenz ϑK2 − ϑSP1 unterhalb 3 K bis 5 K liegt. Die Nachheizung durch den Heizkessel wird von einem separaten Zweipunktregler freigegeben, sobald der Sollwert ϑSP2 im oberen Speicherbereich unterschritten wird. Die Kesselpumpe m P4 entnimmt dann aus dem oberen Drittel des Speichers Heizwasser und fü f hrt heißes Kesselwasser in die oberste Speicherschicht, bis der Sollwert erreicht ist. Für die Gebäudeheizung entnimmt P5 Heizwasser aus der obersten Speicherschicht und fü f hrt die Energie dem Wärmeverteilungssystem der Gebäudeheizung zu. Hier kann eine witterun r gsgefü f hrte Vorlauftemperat m turregelung eingesetzt werden. Wird vom Nutzer warmes Wasser gezapft, a f llt die Tempe fä m ratur ϑWW ab, der PI-Regler wird freigegeben und schaltet die Pumpe m P3 zu. P3 entnimmt ebenfalls Heizwasser aus der obersten Speicherschicht und fü f hrt sie über ü den Plattenwärmetauscher. Mit Hilfe f des PI-Regelalgorithmus wird die Drehzahl der Pumpe P3 so eingestellt, dass die Soll-Warmwassertempe m ratur eingehalten werden kann.

5.3 Raumverhalten

123

5.3 Raumverhalten von Mathias Fraaß a

5.3.1 Einleitung Auf die Raumbeheizung entfallen heute rund ein Drittel des Primärenergieverbrauchs in Deutschland. Überwiegend werden fossile Brennstoffe f verfeuert. Die Raumbehei m zung auf erneuerbare Energien umzustellen, gehört zu den größten technischen Herausforderung f en unserer Zeit. Das Angebot an erneuerbaren Energien ist örtlich begrenzt, bei Sonnenenergie z. B. durch die vorhandenen Dachflächen. Um mit dem gegebenen Angebot in möglichst hohem Maß fossile Brennstoffe f ablösen zu können, muss der Bedarf reduziert werden, z. B. durch Dämmmaßnahmen. Daneben muss auch die Energieeffi f zienz verbessert werden. Das erfordert Regeleinrichtungen t mit erweiterten Funktionen. In der Regelung der Raumbeheizung reicht es nicht mehr aus, die beteiligten Prozessgrößen in engen Grenzen zu halten und eine programmierbare Zeitplanregelung vorzuhalten. Regeleinrichtungen t m ssen heute vorausschauend arbeiten können. Dazu benötigen sie zusätzliche mü Witterungs- und Nutzungsdaten und ein Modell des Raumverhaltens (Raummodell). Regelungstechnik und Simulationstechnik stehen in modernen Regeleinrichtungen t in enger Beziehung. Bevor sie in die Produktion geht, wird eine Regeleinrichtung t mit Hilfe f von Rechnersimulationen erprobt. Dazu wird ihr Programm in ein gekoppeltes Raum- und Anlagenmodell eingebettet und realistischen Betriebsbedingungen unterworf r fen. Neben den möglichen Nutzungsprofilen gehören dazu repräsentative Verläufe der Witterung. Aus ihnen werden die jeweilige Intensität der einfallenden Sonneneinstrahlung, der Wärmestrahlungsaustausch im Raum und die Oberflächentemperaturen t der Bauteile berechnet. Solche Simulationen sind speicherplatz- und rechenzeitintensiv, sie verlangen leistungsstarke Rechner. Dagegen mü m ssen Modelle, die in die Software einer Regeleinrichtung t eingebettet sind, in kleinen Programmspeichern Platz finden und dürfen innerhalb des Programmzyklus nur wenig Rechenzeit in Anspruch nehmen. Dazu dü d rfen f sie nur die fü f r ihren Einsatzzweck relevanten Aspekte des Raumverhaltens enthalten. Zum Beispiel muss ein Modell, das fü f r Auskü k hl- und Aufheizvorgänge verwendet wird (Absenkmodell), nicht zusätzlich noch die einfallende Sonnenstrahlung berü r cksichtigen. Anders als die kompl m exen Modelle der Rechnersimulation, sind solche eingebetteten Modelle ständig mit dem realen Raumverhalten konfrontiert. Ihre Parameter können während des Betriebs nach und nach an das Verhalten des realen Raums angepasst ± und in dieser Form auch wieder fü f r verbesserte Simulationsrechnungen genutzt werden. Im Folgenden werden zunächst einige Grundbegriffe erörtert, die fü f r die Beurteilung der t notwendig sind. Anschließend werden verschiedene Energieeffizienz von Regeleinrichtungen Raummodelle vorgestellt und ihre Einsatzmöglichkeiten erläutert.

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Bild 5-18 Energiefluss im Gebäude

5.3.2 Energiefluss in der Raumbeheizung In der Energieeinsparverordnung (EnEV) ist eine nutzen- bzw. bedarfsorientierte Sichtweise entwickelt worden, die das Verständnis des Energieflusses in der Raumbehei m zung und die Beurteilung der Energieeffizienz von Regeleinrichtungen t erleichtert. Zentrale Begriffe sind Nutzen, Bedarf und Aufwand. Das Normenwerk der EnEV besteht fü f r Wohngebäude aus DIN V 4108-6 fü f r die Berechnung des Jahresheizwärmebedarfs und DIN V 4701-10 fü f r die energetische Anlagenbewertung. t Bild 5-18 dient zur Erläuterung der Begriffe.

5.3.2.1 Nutzen und Bedarf Der Nutzen der Raumbehei m zung besteht darin, den Aufenthalt in einem Raum unter behaglichen Bedingungen über vorgesehene Nutzungszeiten hinweg zu ermöglichen. Er lässt sich mit Werten der Innentemperat m tur ߠ୧଴ , des Luftwechsels ߚ଴ und der Nutzungszeit beziffern. Solche Werte werden in Auslegungsrechnungen berü r cksichtigt und dienen später als Ersteinstellungen der Regeleinrichtung. t Im Betrieb der Anlage können die Nutzeranforderungen von den Auslegungswerten abweichen und auch zeitlichen Veränderun r gen unterworfen sein. Zur erweiterten Funktionalität einer t gehört die Fähigkeit, die Nutzeranforderungen möglichst genau zu erfassen. Regeleinrichtung Dazu muss sie in individuell genutzten Räumen üb ü er ein leistungsfä f higes Nutzerinterface verf gen und in organisiert genutzten Räumen über einen Datenaustausch mit einem Raumverfü waltungsprogramm, üblicherweise einem CAFM-Programm. ü einen BilanzzeitMit dem Nutzen ist eine Energiemenge ܳ୦ verbunden, die dem Raum über raum, z. B. die Heizperiode, hinweg zugefü f hrt werden muss. Sie stellt den Heizwärmebedarf des Raums dar und berechnet sich gemäß ܳ୦ ൌ ܳ௟ െ ߟ ܳ୥ ൌ ܳ୘ ൅ ܳ୚ െ ߟ ሺ୍ܳ ൅ ܳୗ ሻ.

(5-1)

5.3 Raumverhalten

125

Darin sind ܳ௟ und ܳ୥ der Wärmeverlust und der Wärmegewinn des Raums. Der Verlust setzt sich aus den Transmissions- und Lüftungsver t lusten ܳ୘ und ܳ୚ zusammen, der Gewinn entsteht aus inneren Quellen (୍ܳ ) und aus solarer Einstrahlung (ܳୗ ). Vor seinem Abzug vom Verlust wird der Gewinn noch mit einem Ausnutzungsgrad ߟ gewichtet. Der Ausnutzungsgrad hängt von der wirksamen Speicherfä f higkeit des Raums und dem Wärmegewinn/-verlustverhältnis ߛ ൌ ܳ୥ Ȁܳ௟ ab. ߛ-Werte größer als Eins bedeuten, dass der Gewinn den Verlust übersteigt. Der über ü schüssige Teil des Gewinns würde zu einer Raumtemperatur oberhalb von ߠ୧଴ fü f hren. Häufig wird das durch Fensteröffnung vermieden (ÄAblüften des Gewinns³), in jedem Fall aber kann der überschüssige Teil des Gewinns nicht genutzt werden und schmälert den Ausnutzungsgrad. Aber auch schon bei ߛ ൑ ͳ ist der Ausnutzungsgrad in den wenigsten Fällen gleich Eins.

Bild 5-19 Globalstrahlung auf vertikale Flächen am Standort Passau an einem normalen Tag im Januar

Bild 5-19 zeigt typische Verläufe der solaren Einstrahlung auf ein Fenster (Globalstrahlung, normaler Januartag in Passau, berechnet nach Werten aus DIN 4710). Auch wenn die Wärmegewinne über den Tag hinweg kleiner ausfallen als die Wärmeverluste, entstehen um die Mittagszeit Spitzen, die nicht genutzt werden können und folglich zu einer Minderung des Ausf hren. nutzungsgrads ߟ fü Wie groß die Minderung ausfä f llt, hängt von der Speicherfä f higkeit des Raums, ausgedrü r ckt in seiner Bauschwere, ab. In einem leichten Raum erhöht die absorbierte Strahlung die Oberflächentempe m ratur t der Bauteile sehr schnell auf einen Wert, der mit einer Überschreitung von ߠ୧଴ verbunden ist. In einem schweren Raum fließen hohe Speicherwärmeströme in die Bauteile hinein, die das verhindern (Bild 5-19 links und rechts, dort wird die Spitze voll genutzt) oder zumindest lindern (Bild 5-19 Mitte, dort wird die Spitze zu einem größeren Teil genutzt). Ein schwerer Raum hat also einen höheren Ausnutzungsgrad ߟ als ein leichter. Neben dem Ausnutzungsgrad ߟ ist an Gleichung (5-1) auch die Behandlung der Sonnenenergie in Gestalt von ܳୗ bemerkenswert (siehe Bild 5-18): Wenn die Sonnenenergie über den Kollektor ins Gebäude gelangt, trägt sie zusammen mit der Heizenergie aus dem Kessel zur Deckung des Bedarfs bei, verändert ihn aber nicht. Gelangt sie hingegen durch das Fenster in den Raum, reduziert sie unmittelbar den Bedarf und kann ihn, wie gerade besprochen, sogar in einen Kü K hlbedarf umkehren. Regeleinrichtungen, t die über ü eine Sequenz fü f r einen motorisch verstellbaren Sonnenschutz und einen Messwert der solaren Einstrahlung verfü f gen, brauchen die Tempe m raturerh t öhung im Raum nicht erst abzuwarten, sondern können sie aus dem Messwert prognostizieren und entsprechend den Sonnenschutz verstellen. Das gehört zur eingangs geforderten antizipierenden Arbeitsweise. Die morgendliche Beheizung eines Raums, dessen Bedarf sich schon wenig später infolge der Sonneneinstrahlung auf null reduziert, kann so ebenfalls vermieden werden.

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Weiterhin bedarfsreduzierend wirkt neben den Gewinnen auch die tägliche Nutzungszeit. Wenn sie nicht den ganzen Tag umfasst, kommt es zu einer Bedarfsminderung ȟܳ௟ , die DIN V 4108-6 in einem Berechnungsansatz fü f r die intermittierende Beheizung berü r cksichtigt. Die zugehörige Gleichung ist ܳ୦ ൌ ܳ௟ െ ȟܳ௟ െ ߟ ܳ୥ .

(5-2)

Damit ȟܳ௟ genutzt werden kann, mü m ssen Regeleinrichtungen t Informationen über das Raumverhalten, z. B. in Gestalt von Absenkmodellen, besitzen, mit denen sie ihre Zeitplanregelung optimieren können.

5.3.2.2 Aufwand und Energieeffizienz Die EnEV unterscheidet zwischen verschiedenen Anlagenteilen, die in Bild 5-18 zu erkennen sind. Aus Sicht des Raums ist der erste Anlagenteil die sogenannte Nutzenübergabe ü (control and emission, Äce³). Anlagenteile, die hinter der Übergabe folgen, sind die Verteilung (distribution, ³d³), die Speicherung (storage, Äs³) und die Erzeugung (generation, Äg³). Jeder dieser Anlagenteile ist verlustbehaftet. In Bild 5-18 erkennt man die Verluste ܳୡୣ , ܳୢ , ܳୱ und ܳ୥ . Die jeweils zugefü f hrte Energiemenge wird als Aufwand bezeichnet. Jeder Anlagenteil hat auch einen eigenen Bedarf. Zum Beispiel ist der Aufwand der Nutzenübergabe ü zugleich der Bedarf der Verteilung. Das setzt sich fort bis zum Bedarf der Erzeugung. Ihr Aufwand wird an der Gebäudegrenze übergeben und allgemein als Endenergie oder auch Bezugsenergie bezeichnet. Im Beispiel des gezeigten Gaskessels ist die Bezugsenergie der Energieinhalt des an das Gebäude übergebenen Gases. In der aufzuwendenden Primärenergie ist zusätzlich zur Endenergie noch der Energieaufwand fü f r die Erschließung des Gases, seine Aufbereitung und seinen Transport enthalten. Zwischen der Heizenergie und dem Heizwärmebedarf besteht nach Bild 5-18 die Beziehung ܳୌ ൌ ܳ୥ ൅ ܳୱ ൅ ܳୢ ൅ ܳୡୣ ൅ ܳ୦ ൌ ݁୥ ݁ୱ ݁ୢ ݁ୡୣ ܳ୦ ൌ ݁ ܳ୦ .

(5-3)

Sie muss fü f r jede Energieart mit dem jeweiligen Deckungsanteil aufgestellt werden, damit die zugehörige Primärenergiemenge berechnet werden kann. In der Gleichung sind ܳ୥ , ܳୱ , ܳୢ und ܳୡୣ die Verlustenergiemengen der einzelnen Anlagenteile und ݁୥ , ݁ୱ , ݁ୢ und ݁ୡୣ die entsprechenden Aufwandszahlen. Sie bilden ein Maß fü f r die eingangs angesprochene Energieeffizienz: Je kleiner die Aufwandszahl eines Anlagenteils oder einer gesamten Anlage ausfä f llt, desto höher ist die jeweilige Energieeffiz f ienz. In der Raumbehei m zung interessiert zunächst die Aufwandszahl der Nutzenübergabe (kurz Übergabe). Sie umfasst die Raumtemperaturregel t einrichtung t (control) und die Heizfl f ächen t (emission). Der Verlust der Übergabe ܳୡୣ ergibt sich aus einer zu hohen Raumtemperatur, verbunden mit einem entsprechend höheren Wärmeverlust des Raums. Eine zu hohe Raumtempe m ratur kann zum einen aus mangelnder Regelgüte resultieren und sich als bleibende Regelabweichung äußern. Die Raumtemperatur t ist aber auch dann schon zu hoch, wenn die Heizleistung reduziert werden muss, aber die Heizfl f ächen wegen ihrer Trägheit nicht so schnell auskü k hlen, wie das erforderlich wäre. Und schließlich kann eine zu hohe Raumtemperatur t auch auf falsche Heizfl f ächenanordnungen zurü r ckgehen. Führt die Heizfl f ächenanordnung nämlich zu einer signifikanten Strahlungsasymmetrie, mü m ssen die damit verbundenen Behaglichkeitsdefizite dauerhaft durch eine Anhebung der Lufttemperatur t ausgeglichen werden.

5.3 Raumverhalten

127

Die Übergabe bestimmt ferner auch über ü die Systemtemperaturen. t Große Heizkörper erlauben u niedrigere Systemtempe m raturen als kleine, noch geringere Systemtemperaturen t werden bei Einsatz von Flächenheizungen erforderlich. Das ist ein Beispiel, wie die Übergabe auch das Verhalten aller anderen Anlagenteile beeinflusst: Aggregatwirkungsgrade, Speicherverluste, Verluste der Verteilung in ungeheizten Bereichen ± all das reduziert sich, wenn die Übergabe geringere Systemtempe m raturen zulässt.

5.3.3 Modellierung des Raumverhaltens Raummodelle lassen sich unterscheiden in Modelle, die die einzelnen Bauteile des Raums und ihre Orientierung zueinander nachbilden (geometrische Modelle), und solche, die den raumumschließenden Baukörper zusammenfassen (nichtgeometrische Modelle). Beide Klassen von Modellen unterteilen sich weiter in Modelle, die den zeitlichen Verlauf interessierender Größen zeigen (instationäre Modelle, auch dynamische Modelle genannt), und solche, die nur ihre Beharrungswerte zeigen (stationäre Modelle, auch als statische Modelle bezeichnet). Ferner können Modelle noch nach dem Grad der Feinheit unterschieden werden, mit dem sie den Raum nachbilden. Ein Feinmodell beschreibt das Raumverhalten in einer Vielzahl von Gleichungen, während ein Grobmodell im Extremfall nur eine einzige Gleichung enthält. Für den Einsatz in Regeleinrichtungen t werden bevorzugt Grobmodelle verwendet, während bei Simulationsrechnungen auf einem Rechner überwiegend Feinmodelle zum Einsatz kommen. Eine Zwischenstellung nehmen Modelle fü f r Bedarfsberechnungen ein, die in Auslegungsprogrammen verwendet werden.

5.3.3.1 Raumkennlinie und Raumtemperaturregelung

Bild 5-20 Kennlinien des Raums und der Raumtemperaturregelstrecke

Bild 5-20 zeigt links einen beheizten Raum mit einer Innentemperat m tur ߠ୧ (interior) bei einer Außentemperat m tur ߠୣ (exterior). ܳ୥ und ܳሶ௟ haben eine analoge Bedeutung t zu den Größen in Gleichung (5-1) und (5-2), nur sind es Leistungen t und keine Energiemengen. Für den Wärmeverlust des Raums gilt wie in Gleichung (5-1) und (5-2): ܳ௟ ൌ ܳሶ୘ ൅ ܳ୚ ൌ ሺ‫ܪ‬ ‫ܪ‬୘ ൅ ‫ܪ‬୚ ሻ ൉ ሺߠ୧ െ ߠୣ ሻ ൌ ‫ ܪ‬൉ ሺߠ୧ െ ߠୣ ሻ ൌ ሺߠ୧ െ ߠୣ ሻȀܴୟ .

(5.4)

Darin sind ܳ୘ und ܳ୚ die Verlustwärmeströme aus Transmission und Lüftung. t ‫ܪ‬୘ und ‫ܪ‬୚ sind die zugehörigen Wärmeverlustkoeffizi f enten. Sie lassen sich zu einem Gesamtwärmeverlustkoeffizienten ‫ ܪ‬zusammenfassen. Ganz rechts in Gleichung (5-4) erscheint sein Kehrwert, der thermische Widerstand zwischen Raum und Umgebung ܴୟ .

128


Die Kennlinie des Raums ist ߠ୧ ሺߔ௛ ሻ ൌ ߠୣ ൅ ܴୟ ൉ ൫ߔ୦ ൅ ܳሶ୥ ൯.

(5-5)

Darin ist ߔ୦ die dem Raum zugefü f hrte Heizleistung t (von technischen Einrichtungen abgegebene Leistungen t werden hier mit ߔ, alle weiteren Wärmeströme aber mit ܳ bezeichnet). Bild 5-20 zeigt in der Mitte Raumkennlinien mit und ohne Wärmegewinn. Ohne Wärmegewinn (ܳ୥ ൌ Ͳ) kü k hlt der Raum bei ߔ୦ ൌ Ͳ bis auf die Tempe m ratur t seiner Umgebung aus, in Bild 5-20 ist angenommen, dass das die Außentemperat m tur ist. Bei ߔ୦ ൌ ߔ୦଴ ൌ ሺߠ୧଴ െ ߠୣ ሻȀܴୟ wird der Raum auf die Nutztempe m ratur ߠ୧଴ aufgeheizt. Tritt zusätzlich noch ein Wärmegewinn auf (ܳ୥ ൐ Ͳ), wird bei ߔ୦଴ und auch bei allen anderen Werten von ߔ୦ eine höhere Raumtemperatur t erreicht. Entsprechend verschiebt sich die Kennlinie nach oben. Rechts in Bild 5-20 sind unten zwei Kennlinien der kompl m etten Raumtemperaturregel t strecke zu erkennen, auch wieder mit und ohne Wärmegewinn. Stellgröße ist der Ventilhub u ‫ܪ‬. Anders als die Kennlinien des Raums sind die Kennlinien der Raumtempe m raturregelstrecke nichtlinear. Dafü f r ist die Kennlinie des Heizkörpers verantwortlich. Übliche Heizkörperventile habe a n eine lineare Kennlinie und können die Nichtlinearität nicht ausgleichen. Bei geschlossenem Ventil t k hlt der Raum ohne Wärmegewinn wieder bis auf ߠୣ aus. Bei ‫ ܪ‬ൌ ‫ܪ‬଴ wird die Heizleistung kü ߔ୦଴ abgegeben. Entsprechend erreicht der Raum auch hier wieder ߠ୧଴ . Wenn nun noch ein Wärmegewinn auftritt, ergibt sich wie bei den Raumkennlinien eine Verschiebung nach oben. Oben im Bild ist noch die Kennlinie einer proportionalwirkenden Regeleinrichtung t (Thermostatventil) eingetragen. Sie wird auf ‫ܪ‬଴ justiert und schließt, wenn ein Wärmegewinn auftritt. Regelungstechnisch gesehen, ist der Wärmegewinn also eine Störgröße, den die Regeleinrichtung ausregeln muss. Wenn sie optimal arbeitet, schließt sie bis auf einen Hub ‫ܪ‬୰ǡ୧ୢୣୟ୪ und vermindert die Heizleistung t um den vollen Betrag des Wärmegewinns. In diesem Fall bleibt die Raumtemperatur t bei ߠ୧଴ und es tritt keine Regelabweichung auf. Eine proportionalwirkenden Regeleinrichtung t schließt hingegen nur bis auf einen Hub ‫ܪ‬୰ , der mit einer erhöhten Raumtempe m ratur ߠ୧ଵ verbunden ist. Die bleibende Regelabweichung ‫୵ݔ‬ୠ lässt sich in einen statischen Verlustwärmestrom ܳሶୡୣǡୱ୲ୟ୲ ൌ ‫୵ݔ‬ୠ Ȁܴୟ

(5-6)

umrechnen, der zeitlich integriert in die Verlustenergie der Übergabe ܳୡୣ gemäß Gleichung (5-3) eingeht. Ihm zur Seite tritt ein dynamischer Verlustwärmestrom ܳୡୣǡୢ୷୬ , der sich aus der Trägheit der Heizfl f äche ergibt und auch von einer ideal arbeitenden Regeleinrichtung t nicht vermieden werden kann: Bei mittäglichen Spitzen, wie sie Bild 5-19 zeigt, wird jede Regeleinrichtung das Heizkörperventil schließen. Aber auch danach gibt der Heizkörper noch solange Wärme ab, bis sein Wasserinhalt auf Raumtemperatur t ausgekü k hlt ist. Auch diese Wärme geht verloren, f hrt. In Simul m ationen zur Ermittlung von ܳୡୣ bzw. wenn sie zu einer Überschreitung von ߠ୧଴ fü ݁ୡୣ wird daher als Referenz häufig ein nichtträges Heizsystem mit optimaler Regelgüte (Äidealer Heizer³) herangezogen. m turregelung: Bild 5-19 zeigte, dass auch Eine weitere Überlegung betrifft die Vorlauftemperat während der Spitzenzeiten nur ein Teil des Wärmegewinns als Störgröße ausgeregelt werden muss. Demzufolge lässt sich der Wärmegewinn gemäß ܳሶ୥ ൌ ܳ୥଴ ൅ ȟܳሶ୥

(5-7)

5.3 Raumverhalten

129

in den auszuregelnden Teil ȟܳሶ୥ und einen Sockelbetrag ܳ୥଴ unterteilen. Anders als ȟܳ୥ m tur ߠୣǡ୥ ൐ kommt ܳ୥଴ dem Raum dauerhaft zugute und wirkt wie eine erhöhte Außentemperat ߠୣ . In einer bestimmten Zeitspanne, z. B. einer Stun t de oder einem Tag, lässt sich der Mittelതܳതതሶ തത in Gleichung (5-4) einfü wert des Sockels തത f hren und liefert fü f r ߠୣǡ୥ ୥଴ തതതሶ തത. തത ߠୣǡ୥ ൌ ߠୣ ൅ ܴୟ ܳ ୥଴

(5-8)

തܳതതതത abschätzen m turfü f hlers. Werte, mit denen sich തത Darin ist ߠୣ der Messwert des Außentemperat ୥଴ lässt, können von einem örtlichen Fühler fü f r die Sonneneinstrahlung, aus Datenkanälen zu Wetterdiensten oder auch aus dem Informationsverbund r des örtlichen Automatisierungssystems stammen. Das Automatisierungssystem liefert f interne Gewinne, die, wenn sie regelmäßig തܳതതതത eingehen. auftreten, ebenfalls in തത ୥଴ Mit Berü r cksichtigung von ߠୣǡ୥ gelangt die Heizkreisregelung zu einer verbesserten Heizkurve k mit einer niedrigeren Vorlauftemperat m tur. Dadurch ist u. a. die Energie des Wasserinhalts an Heizflächen nach Schließen der Heizkörperventile geringer und mit ihm der dynamische Wärmeverlust der Übergabe. Noch höher anzusetzen ist die Reduzierung r von Mehrverbräuchen infolge irregulären Nutzerverhaltens: Nutzer wählen oftmals den Sollwert zu hoch oder stellen das Fenster in Kippstellung oder tun beides zugleich. Auch diese Mehrverbräuche fallen geringer aus, wenn die Vorlauftemperat m tur niedriger ist.

5.3.3.2 Einknotenmodell

Bild 5-21 Einknotenmodell

Bild 5-21 zeigt, in einer elektrischen Analogie, ein einfaches dynamisches Modell eines beheizten Raums. Der Heizkörper ist als Stromquelle nachgebildet, die einen Strom ߔ୦ abgibt. Eine weitere Stromquelle gibt den Wärmegewinn als Strom ܳ୥ ab. Beide Ströme fließen in einen Knotenpunkt, dessen Potential der Raumtemperatur t ߠ୧ entspricht. Zwischen ߠ୧ und ߠୣ fließt durch den Widerstand ܴୟ der Wärmeverlust ܳ௟ . Bis hierhin wird durch die elektrische Analogie die gleiche Situation dargestellt, wie sie in Bild 5-20 abgebildet und in Gleichung (5-5) mathematisch beschrieben ist. Neu ist die Kapazität ‫ ୖܥ‬, die das Speichervermögen des Raums repräsentiert. Mit der Kapazität ist ein Speicherstrom ‫ߠ ୖܥ‬୧ verbunden, der aus dem Knotenpunkt herausfließt und den drei in den Knotenpunkt hereinflie f ßenden Ströme entsprechen muss. Daraus ergibt sich zunächst

130

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung ‫ߠ ୖܥ‬ሶ୧ ൌ ߔ୦ ൅ ܳ୥ െ ሺߠ୧ െ ߠୣ ሻȀܴୟ .

(5-9)

Darin bildet ߠୣ eine Inhomogenität, die mathematische Schwierigkeiten mit sich bringt. Um sie auszublenden, wird ߠ୧ auf ߠୣ bezogen und eine Übertemperatur t ߴ୧ ൌ ߠ୧ െ ߠୣ gebildet. ߴ୧ ൌ Ͳ ist dann gleichbedeutend mit ߠ୧ ൌ ߠୣ , und ߴ୧଴ entspricht ߠ୧ ൌ ߠ୧଴ . Mit der Übertempe m ratur kann Gleichung (5-9) in die homogene Gleichung ܴୟ ‫ ୖܥ‬൉ ߴ୧ ൅ ߴ୧ ൌ ܴୟ ൉ ൫ߔ୦ ൅ ܳሶ୥ ൯

(5-10)

überfü f hrt werden. Man erkennt ein PT1-Glied mit dem Proportionalbeiwert ‫ܭ‬௉ ൌ ܴୟ und der Zeitkonstanten ܶଵ ൌ ܴୟ ‫ ୖܥ‬. Darin liegt eine Vereinfachung, f denn reale Räume zeigen ein PTn-Verhalten mit einer Verzugszeit ܶ୳ . Man spricht zwar häufig von der Zeitkonstante eines Raums, aber in Wirklichkeit ist das eine Ausgleichszeit ܶ୥ .

Bild 5-22 A sen betr b und Aufheizbet eb

Bild 5-22 zeigt einen möglichen Zeitverlauf der Übertempe m ratur t in einem Raum, beginnend mit dem Wert ߴ୧଴ bei normaler Nutzung. Es wird angenommen, dass zu keinem Zeitpunkt ein Wärmegewinn besteht ሺܳ୥ ൌ Ͳ). Zu einem Zeitpunkt ‫ݐ‬଴ wird zusätzlich noch die Heizleistung t abgeschaltet (ߔ୦ ൌ Ͳሻ. Aus Gleichung (5-10) ergibt sich daraus allgemein ein Abkü k hlverlauf ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ߴ୧଴ ൉ ݁ ି୲Ȁ୘భ ,

(5-11)

ffür den in der Kurve nach Bild 5-22 ‫ ݐ‬െ ‫ݐ‬଴ anstelle von ‫ ݐ‬eingesetzt werden muss (Zeitabh a ängigkeiten wie hier ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ werden im Folgenden nicht immer gezeigt.). Gleichung (5-11) bildet die einfachste Form eines Abkü k hlmodells. Regeleinrichtungen t können es nutzen, um aus dem Verlauf von ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ die Zeitkonstante ܶଵ zu bestimme m n. Anschließend können sie ܶଵ verwenden, um interessierende Zeitpunkte, z. B. auch den Aufheizzeitpunkt, zu bestimme m n. Allerdings muss dazu der aktue t lle Wert von ߠୣ bekannt sein (ߴ୧ ist ja weiter ߠ୧ െ ߠୣ ), und ߠୣ muss über ü den interessierenden Zeitraum hinweg auch genügend konstant sein. Unter diesen Voraussetzungen könnte eine Regeleinrichtung t z. B. zum Beginn eines Abkü k hlvorgangs ‫ݐ‬଴ und zu einem späteren Zeitpunkt ‫ݐ‬ଵ die Raumtemperatur t messen, daraus die beiden Werte ߴ୧଴ und ߴ୧ଵ bilden und mit ihnen nach Umformung m von ߴ୧ଵ ൌ ߴ୧଴ ൉ ݁ ିሺ௧భି௧బሻȀ்்భ in ܶଵ ൌ ሺ‫ݐ‬ଵ െ ‫ݐ‬଴ ሻ ݈݊ሺߴ୧଴ Ȁߴ୧ଵ ሻ die Zeitkonstante bestimmen. Dafü f r wäre ein kurzer Messzeitraum ‫ݐ‬ଵ െ ‫ݐ‬଴ günstig, in dem der zeitliche Verlauf von ߠ௘ das Ergebnis von ܶଵ nur wenig verfä f lschen kann. Andererseits gelangt man mit zu kurzen Messzeiträumen in den Bereich der Ver-

5.3 Raumverhalten

131

zugszeit und erhält dann erst recht ein unbrauchbares Ergebnis fü f r ܶଵ ± auf der Flucht vor der Biene läuft man so in die Arme des Bären. Besser sind Messungen an zwei Zeitpunkten ‫ݐ‬ଵ und ‫ݐ‬ଶ , die kurz hinter dem Wendepunkt liegen (Eine Regeleinrichtung t kann den Wendepunkt detektie k ren, in dem sie fortlaufend Ableitungen des Raumtemperaturverl t aufs bestimmt.). Die beiden Messergebnisse ߴ୧ଵ ൌ ߴ୧଴ ൉ ݁ ିሺ௧భି௧బሻȀ்்భ und ߴ୧ଶ ൌ ߴ୧଴ ൉ ݁ ିሺ௧మି௧బሻȀ்்భ ergeben nach Division die Bestimmungsgleichung ܶଵ ൌ ሺ‫ݐ‬ଶ െ ‫ݐ‬ଵ ሻ ݈݊ሺߴ୧ଵ Ȁߴ୧ଶ ሻ

(5-12)

f r die Zeitkonstante. Anders als zuvor noch ‫ݐ‬ଵ െ ‫ݐ‬଴ ist ‫ݐ‬ଶ െ ‫ݐ‬ଵ eine Zeitspanne, die nicht die fü Verzugszeit umfasst. Allerdings setzt auch Gleichung (5-12) voraus, dass ߠୣ nicht nur zwischen ‫ݐ‬ଵ und ‫ݐ‬ଶ , sondern über den gesamten Zeitraum von ‫ݐ‬଴ bis ‫ݐ‬ଶ möglichst konstant ist. Im Anschluss an das Abkü k hlen des Raums ist in Bild 5-22 ein Aufhe f izvorgang gezeigt, der zum Zeitpunkt ‫ݐ‬ସ beginnt. Ohne die Aufheizung würde die Übertempe m ratur t des Raums gegen null streben, wie es die gestrichelte Fortsetzung der Abkü k hlkurve zeigt. Wenn fü f r den Auf෡୦ zur Verfü heizbetrieb eine Heizleistung t ߔ f gung steht, ergibt sich aus Gleichung (5-10) eine ෡୦ strebt: Aufheizkurve, in der die Übertempe m ratur t gegen einen Beharrungswert ߴመ୧ ൌ ܴୟ ߔ ෡୦ ൉ ൫ͳ െ ݁ ି௧Ȁ்்భ ൯ ൌ ߴመ୧ ൉ ൫ͳ െ ݁ ି௧Ȁ்்భ ൯. ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ܴୟ ߔ

(5-13)

Auch die Aufheizkurve endet in einer gestrichelten Linie, denn im realen Betrieb wird die Übertempe m ratur t geregelt, sobald sie den Wert ߴ୧଴ erreicht. In Bild 5-22 ist das zum Zeitpunkt ‫ݐ‬ହ der Fall, der als Beginn der Nutzungszeit angenommen ist. ‫ݐ‬ହ െ ‫ݐ‬ସ ist die Aufheizzeit. Für die Bestimmung des Aufheizzeitpunkts ‫ݐ‬ସ muss zunächst ein fiktiver Startzeitpunkt ‫ݐ‬ଷ berechnet werden der sich ergeben würde, wenn der Raum zuvor bis auf ߴ୧ ൌ Ͳ ausgekü k hlt ist. In Bild 5-22 verweist eine weitere gestrichelte Linie auf diesen Zeitpunkt. Er ist deswegen fiktiv, weil er eine Größe des Raumknotenmodells mit PT1-Verhalten und nicht des realen Raums mit ist (Auch der Knick des Tempe m raturverl t aufs zwischen Abkü k hlen und Aufheizen ist Ausdruck des angenommenen PT1-Verhaltens.). ෡୦ gilt fü f r die Aufheizkurve k allgemein: ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ߴመ୧ ൉ ൫ͳ െ ݁ ିሺ௧ି௧యሻȀ்்భ ൯. Darin lässt Mit ߴመ୧ ൌ ܴୟ ߔ sich ‫ݐ‬ଷ aus dem Aufheizzustand zum Zeitpunkt ‫ݐ‬ହ , ߴ୧଴ ൌ ߴመ୧ ൉ ൫ͳ െ ݁ ିሺ௧ఱି௧యሻȀ்்భ ൯, bestimmen und zwar zu ‫ݐ‬ଷ ൌ ‫ݐ‬ହ ൅ ܶଵ ݈݊൫ͳ െ ߴ୧଴ Ȁߴመ୧ ൯.

(5-14)

In die Aufheizkurve eingesetzt, liefert das einen Zeitverlauf ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ൫ߴመ୧ െ ߴ୧଴ ൯ ൉ ൫ͳ െ ݁ ିሺ௧ఱି௧ሻȀ்்భ ൯

(5-15)

der Aufheizkurve. Der Zeitpunkt ‫ݐ‬ସ ist erreicht, wenn das Wertepaar ሺ‫ݐ‬ǡ ߴ୧ ሻ Gleichung (5-15) erfü f llt. Eine Regeleinrichtung könnte den Aufhe f izzeitpun t kt feststellen, in dem sie ab dem Zeitpunkt ‫ݐ‬ଷ fortlaufend den Ausdruck ߴ୧ െ ൫ߴመ୧ െ ߴ୧଴ ൯ ൉ ൫ͳ െ ݁ ିሺ௧ఱି௧ሻȀ்்భ ൯ auswertet und mit dem Aufheizen beginnt, wenn er eine festgelegte Schwelle unterschreitet. Erheblich einfacher wird die Berechnung, wenn der Raum bei seiner Auskü k hlung eine vorgesehene Absenktemperat m tur ߴ୧ǡୱୠ (stand by) erreicht, auf die er geregelt wird. Aus Gleichung (5-15) ergibt sich dann unmittelbar der Aufheizzeitpunkt ‫ݐ‬ସ gemäß

132

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung ‫ݐ‬ସ ൌ ‫ݐ‬ହ െ ܶଵ ݈݊

෡ ౟ ିణ౟ǡ౩ౘ ణ ෡ ౟ ିణ౟బ . ణ

(5-16)

Damit eine Regeleinrichtung t solche Gleichungen verwenden kann, mü m ssen ihr nicht nur Messwerte der Außentemperat m tur ߠୣ zur Verfü f gung stehen, sondern auch der Aufheizleistung t ෡୦ , die wiederum aus der Vorlauftemperat ߔ m tur folgt. Das setzt eine Kommunikation mit der Heizkreisregelung voraus. Aber auch dann wird es selten gelingen, Aufheizzeitpunkte exakt zu bestimmen. Dennoch haben solche Verfahren ihre Berechtigung, denn sie sind auch bei wechselnden Betriebsbedingungen einsetzbar und verschaffen zumindest eine Abschätzung der Zeitkonstante und der Aufheizzeit. Eine gute Ergänzung zu solchen Verfah f ren bilden Iterationsverfahren, die aus der Regelabweichung zum Zeitpunkt ‫ݐ‬ହ eine Verschiebung des Startzeitpunkts ‫ݐ‬ସ bilden. Neben der Berechnung von Aufheizzeitpunkten werden ähnliche Gleichungen, wie sie hier angegeben sind, auch fü f r die Berechnung der Bedarfsm f inderung durch intermittierende Beheizung ȟܳ௟ gemäß Gleichung 3 herangezogen. Bild 5-22 zeigt ȟܳ௟ als grau hinterlegte Fläche oberhalb der Abkü k hl- und der Aufheizkurve. Ein leichter Raum kann zwar nicht so gut Wärmegewinne ausnutzen wie ein schwerer, weil er einen geringeren Wert von ‫ ୖܥ‬und damit auch eine kleinere Zeitkonstante ܶଵ hat. Aber aus dem gleichen Grund hat er gemäß Gleichung (5-11) auch eine steilere Abkü k hlkurve und erreicht dadurch eine höhere Bedarfseinsparung ȟܳ௟ Ǥ In Abhängigkeit von Lage und Nutzung eines Gebäudes kann mal die eine, mal die andere Bauweise die energetisch günstigere sein. Es kann sich sogar als günstig erweisen, unterschiedliche Bereiche eines Gebäudes in unterschiedlicher Bauweise auszufü f hren. Wie Bild 5-22 weiterhin zeigt, entstehen höhere Werte von ȟܳ௟ auch dann, wenn die Aufheizkurve steiler ist. In diesem Fall kann die Aufheizung später beginnen, der Raum kü k hlt bis dahin noch weiter ab und die Minderung wird noch höher. Bei intermittierender Beheizung ist der Jahresheizwärmebedarf also nicht nur vom Gebäude abhängig, sondern auch von seiner Heizungsanlage. Gleichung (5-13) bestätigt nämlich auch rechnerisch die Tatsache, dass die Aufhe f izung umso schneller geschieht, je höher die Aufhei f zleistung t ist, die von einer Anlage erbracht werden kann. Aus diesem Umstand leitet sich die Berechtigung des Aufheizzuschlags ab, der in der Heizlastberechnung nach DIN EN 12831 ursprü r nglich enthalten war.

5.3.3.3 Zweiknotenmodell

Bild 5-23 Zweiknotenmodell

Bild 5-23 zeigt ein Modell, das in DIN EN 4108-6, Anhang C, verwendet wird. Es geht auf die Vornorm EN 832 zurü r ck. Anders als in Bild 5-21 ist in Bild 5-23 kein Wärmegewinn mehr

5.3 Raumverhalten

133

eingezeichnet, es handelt sich um ein reines Absenkmodell. Neben ߠ୧ enthält es mit ߠୡ noch einen weiteren Knoten. Aus diesem Grund wird es hier als Zweiknotenmodell bezeichnet. Wie schon das Einknotenmodell enthält aber auch das Zweiknotenmodell nur eine einzige Kapazität und weist daher ebenfalls PT1-Verhalten auf. Die Kapazität ‫ܥ‬ୟ steht im Zweiknotenmodell nicht mehr fü f r den ganzen Raum, sondern nur fü f r seine eigentliche Speichermasse, nämlich die der Bauteile, die ihn umschließen. ߠୡ ist die Oberflächentempe m ratur dieser Bauteile. ܴୟ ist im Zweiknotenmodell in drei Einzelwiderstände zerlegt: ܴୟଵ und ܴୟଶ sind bis auf den Wärmeverlust durch nichtspeichernde Bauteile wie Fenster und Türen deckungsgleich mit dem Kehrwert des Transmissionswärmeverlusts ‫ܪ‬୘ in Gleichung 4 (Leitwerte ‫ܪ‬୧ୡ und ‫ܪ‬ୡୣ in DIN V 4108-6). ܴୟଷ ist bis auf die Wärmeverluste durch nichtspeichernde Bauteile deckungsgleich mit dem Kehrwert des in Gleichung (5-4) aufgefü f hrten Lüftungsw t ärmeverlusts ‫ܪ‬୚ (Leitwert ‫ܪ‬ୢ in DIN V 4108-6). t ߠ୧ niedriger als die BauIm Abschaltbetrieb (Bild 5-23 oben rechts) ist die Raumtemperatur teiloberflächentempe m ratur ߠୡ . Zwischen den Übertemperaturen beider ± die nach wie vor einen Bezug auf ߠୣ darstellen ± besteht im Abkü k hlbetrieb die Beziehung: ߴ୧ ൌ

ோ౗య ோ౗భ ାோ౗య

ߴୡ .

(5-17)

Zwischen ߠୡ und ߠୣ liegt im Abschaltbetrieb ein zusammengesetzter Widerstand der zusammen mit ‫ܥ‬ୟ die Zeitkonstante ܶଵ ൌ

ሺோ౗భ ାோ౗య ሻ൉ோ౗మ ோ౗భ ାோ౗మ ାோ౗య

(5-18)

‫ܥ‬ୟ

bildet. Die Auskü k hlkurve des Zweiknotenmodells erhält man analog zu Gleichung (5-11) als ߴୡ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ߴୡ଴ ൉ ݁ ି୲Ȁ୘భ oder, mit Gleichung (5-17), als ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ߴ୧଴ ൉ ݁ ି୲Ȁ୘భ .

(5-19)

෡୦ in einen Knotenpunkt Im Aufheizbetrieb (Bild 5-23 unten rechts) fließt eine Heizleistung t ߔ und ein Strom ሺߠ୧ െ ߠୣ ሻȀܴୟଷ bzw. ߴ୧ Ȁܴୟଷ aus dem Knotenpunkt heraus. Entsprechend muss ෡୦ െ ߴ୧ Ȁܴୟଷ sein. Daraus ergibt sich ߴ୧ ൌ der andere Strom, der den Knotenpunkt verlässt ߔ ෡୦ െ ߴ୧ Ȁܴୟଷ ൯ und aufgel ߴୡ ൅ ܴୟଵ ൫ߔ f öst nach ߴ୧ ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ

ோ౗య ோ౗భ ା ோ౗య

ߴୡ ሺ‫ݐ‬ሻ ൅

ோ౗భ ோ౗య ோ౗భ ା ோ౗య

෡௛ . ߔ

(5-20)

Im Knotenpunkt ߠୡ gilt ‫ܥ‬ୟ ߴୡ ൌ ሺߴ୧ െ ߴୡ ሻȀܴୟଵ െ ߴୡ Ȁܴୟଶ . Zusammen mit Gleichung (5-20) wird daraus ܶଵ ߴୡ ൅ ߴୡ ൌ

ோ౗మ ൉ ோ౗య ோ౗భ ା ோ౗మ ା ோ౗య

෡௛ ߔ

mit ܶଵ nach Gleichung (5-18). Als Aufheizkurve ergibt sich: ߴୡ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ൫ͳ െ ݁

ି୲Ȁ୘భ

൯ bzw.

(5-21) ோ౗మ ൉ ோ౗య ோ౗భ ା ோ౗మ ା ோ౗య

෡௛ ߔ

134

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung ෡୦ ߴ୧ ሺ‫ݐ‬ሻ ൌ ܴୟଷ ߔ

ோ౗భ ൉ሺோ౗భ ା ோ౗మ ሻା ோ౗య ൉ൣோ౗భ ା ோ౗మ ൉൫ଵି௘ ష౪Ȁ౐భ ൯൧ ሺோ౗భ ା ோ౗య ሻ൉ሺோ౗భ ା ோ౗మ ା ோ౗య ሻ

.

(5-22)

Regeleinrichtungen, t die Informationen über den Luftwechsel bekommen, erhalten mit dem Zweiknotenmodell eine Beschreibung des Raumverhaltens, die sie mittels ܴୟଷ an wechselnde Betriebsfä f lle anpassen können. In EN 832 und DIN V 4108-6 wird das Zweiknotenmodell verwendet, um ein genaueres Rechenergebnis fü f r die Bedarfsverminderung durch intermittierende ȟܳ௟ zu bekommen, als es das Einknotenmodell liefern kann.

5.3.3.4 Wirksame Wärmekapazität Eine gesonderte Betrachtung t verdient die Kapazität ‫ܥ‬ୟ des Zweiknotenmodells: Sie wird als wirksame (effektive) Wärmekapazität des Raums bezeichnet. Nach DIN V 4108-6 ist sie nur ein kleinerer Teil der gesamten Speichermasse der Bauteile. Bei einer Nachtabsenkung wird sie als Wärmekapazität der ersten 3 cm der raumum m schließenden Bauteile berechnet (3-cmRegel), in der Berechnung des Ausnutzungsgrads ߟ in Gleichung (5-2) und (5-3) gilt eine 10-cm-Regel. Dahinter steht die Annahme, dass Nachtabsenkungen und Tagesgänge mit einem sinusfö f rmigen Verlauf der Bauteiloberflächentempe m ratur t verbunden sind.

Bild 5-24 Verlauf des Temperaturprofils bei periodischen und transienten Vorgängen

Bild 5-24 zeigt links und in der Mitte solche sinusfö f rmigen Verläufe an einer Wand. Rechts in Bild 5-24 ist der Verlauf nach einem Tempe m ratursprung t zu sehen. Die Wand ist 50 cm stark und hat die Stoffwerte ߣ = 1 W/(m K), ߩ = 1000 kg/m3 und ܿ = 1000 J/(kg K). Die einfache Ampl m itude der Sinusschwingungen wie auch die Sprunghöhe betragen jeweils 1 K. Der links gezeigte sinusfö f rmige Verlauf hat eine Periodendauer von 1 Stunde, beim in der Mitte gezeigten Verlauf beträgt sie einen Tag. Die gezeigten sinusfö f rmigen Verläufe sind fü f r eine halbunendliche Wand gerechnet. In DIN EN 13789 werden Rechenregeln angegeben, mit denen sich der exakte Wandaufbau und eine zusätzliche Randbedingung an der Außenseite berü r cksichtigen lassen. Die Verläufe an der Oberfläche werden nach innen hin gedämpft und phasenverschoben. Es bilden sich Energieberge und Energietäler aus. Die Energieberge sind mit einer Wärmeaufnahme der Wand verbunden, die Energietäler mit einer Wärmeabgabe. Beide fallen umso größer aus, je höher die Periodendauer ist. Bei kurzer Periodendauer ist der größte Teil der Wand von den Vorgängen nicht berü r hrt. Bei üblichen ü Wandaufbauten gilt das auch fü f r Nachtabsenkung. Betrachtet man unter diesem Gesichtspunkt noch einmal das Zweiknotenmodell in Bild 5-23, fä f llt der Blick auf den Widerstand ܴୟଶ : Im Zweiknotenmodell wird angenommen, dass sich ߠୡ und ߠୣ zwar zeitlich ändern,

5.3 Raumverhalten

135

aber zwischen ihnen ständig der gleiche Wärmestrom fließt, wie er stationär zustande kommen würde ± man bezeichnet das als quasistationär. In Wirklichkeit verhindert aber das instationäre Verhalten der Wand solch einen ständigen Wärmestrom. Erst auf den rechts in Bild 5-24 gezeigten Sprung hin durchdringt die Wärme tatsächlich die Wand. Man nennt das einen transienten Vorgang (lat. transire: hindurchgehen). Sein Ergebnis ist ein neues Beharrungsprofil. Wegen des adiabaten Abschlusses ist es, wie schon das Ausgangsprofil, konstant.

5-25 Transient gespeicherte Wärme und statische Wärmekapazität

Bild 5-25 zeigt rechts die Differenz der beiden Beharrungsprofile vor und nach dem transienten Vorgang. Die rot unterlegte Fläche kennzeichnet den Tempe m ratursprung t οߠ und seine Durchdringung des Bauteils. In Verbindung mit den Stoffwerten der Wand ist die rot unterlegte Fläche auch ein Maß fü f r den mit dem Tempe m ratursprung t in der Wand gespeicherten Wärmeeintrag. Als flächenbezogener Wärmeeintrag ‫ ݍ‬berechnet er sich zu ‫ ݍ‬ൌ ‫ ܥ‬οߠ

(5-23)

‫ ܥ‬ൌ ݀ ߩ ܿ.

(5-24)

mit

Darin ist ‫ ܥ‬die flächenbezogene Wärmekapazität der Wand. Weil sie Beharrungszustände kennzeichnet, wird sie auch als statische Wärmekapazität bezeichnet. Mit den Zahlenwerten beträgt sie 0,5 m · 1000 kg/m³ · 1000 J/(kg K) = 500 kJ/(m2 K), was zusammen mit οߠ = 1 K einen Wärmeeintrag von 500 kJ/m2 ergibt. Genau das gleiche Ergebnis erhält man, wenn man den in die Wand hineinfließenden Wärmestrom zeitlich integriert. Bild 5-25 zeigt links seinen Verlauf. Die Fläche unter dem Verlauf ist die Wärmemenge ‫ݍ‬.

136


Bild 5-26 Periodisch gespeicherte Wärme und wirksame Wärmekapazität

Bei periodischen Vorgängen gibt es keinen dauer a hafte f n Wärmeintrag, sondern einen Wechsel von Be- und Entladung. Links in Bild 5-26 ist der Verlauf des in die Wand eintretenden Wärmestroms gezeigt, zum Tempe m ratur t verlauf besteht ein Phasenversatz. Die Wand wird mit der positiven Halbperiode beladen, wie z. B. während der Spitzen des Wärmegewinns, und in der negativen Halbperiode entladen, wie z. B. während der Nachtabsenkung. Der Wärmeeintrag in die Wand ‫ ݍ‬entspricht dem Flächenintegral einer Halbperiode. Für die halbunendliche Wand lautet die Lösung des Integrals ଶఒద௖்

‫ݍ‬ൌ ට

గ

οߠ ൌ ‫ܥ‬ୣ୤୤୤ οߠ .

(5-25)

Darin sind ܶ die Periodendauer und οߠ die Ampl m itude der Sinusschwingung. Man erkennt die Ähnlichkeit zu Gleichung (5-23). Deswegen ist rechts schon eine wirksame Wärmekapazität f hrt, die der statischen Wärmekapazität aus Gleichung (5-23) gegenüber ü tritt. Man ‫ܥ‬ୣ୤୤୤ eingefü kann die Analogie fortfü f hren und ‫ܥ‬ୣ୤୤୤ genauso wie ‫ ܥ‬in Gleichung (5-24) als (5-26)

‫ܥ‬ୣ୤୤୤ ൌ ݀ୣ୤୤୤ ߷ ܿ

f llen. Daraus ergibt beschreiben. Dazu muss ݀ୣ୤୤୤ die Gleichung ඥʹ ߣ ߷ ܿ ܶȀߨ ൌ ݀ୣ୤୤୤ ߷ ܿ erfü sich ݀ୣ୤୤୤ ൌ ඥʹܶȀߨ ඥߣȀ ሺ ߷ ܿሻ und, mit Verwendung der Tempe m raturl t eitzahl ܽ ൌ ߣȀሺ ߷ ܿሻ, ඥ ௔்

݀ୣ୤୤୤ ൌ ξʹ ට

గ

.

(5-27)

Alternativ kann ݀ୣ୤୤୤ als ඥܽ ܶȀߨ gebildet werden. In Gleichung (5-25) muss dann statt der einfac f hen Amplit m ude οߠ die Ampl m itude ξʹ οߠ verwendet werden. Wie Bild 5-26 rechts zeigt, entspricht ݀ୣ୤୤୤ der Dicke einer transient beladenen Wand mit adiabatem Abschluss. So betrachtet hat ݀ୣ୤୤୤ den Charakter einer äquivalenten Wandstärke, die maximal die tatsächliche Stärke einer Wand erreichen kann. ݀ୣ୤୤୤ wird als Eindringtiefe bezeichnet. Tabelle 5-1 zeigt ihre Werte in den drei betrachteten Varianten (vgl. mit Bild 5-24).

5.3 Raumverhalten

137

Tabelle 5-1 Eindringtiefen bei verschiedenen Vorgängen οࣂ

ࢊ‫܎܎܍‬

ࢊ‫ ܎܎܍‬Ȁࢊ

[K]

[cm]

[%]

transient:

1

(50,0)

(100)

T= 24 h:

1

23,5

47

T = 1 h:

1

4,8

9,6

Je nach Periodendauer ergeben sich erhebliche Unterschiede in der Eindringtiefe. Weiteren Einfluss hat nach Gleichung (5-27) die Tempe m raturl t eitzahl ܽ. Allerdings variiert sie bei mineralischen Baustoffen f verhältnismäßig wenig. Im Berechnungsbeispiel ist ܽ = 1 mm2/s. Tabelle 5-2 zeigt zum Vergleich Stoffwerte fü f r einige gebräuchliche Mauerwerksbaustoffe: f Tabelle 5-2 Stoffwerte von Mauerwerksbaustoffen Mauerwerk Vollziegel Kalksandstein Lehm Hüttensteine

࣋

ࣅ

ࢉ

ࢇ

[kg/m3]

[W/(m K)]

[kJ/(kg K)]

[mm2/s]

1200

0,50

1000

0,42

1600

0,68

1000

0,43

1200

0,56

1000

0,47

1600

0,79

1000

0,49

1200

0,47

1000

0,39

1600

0,70

1000

0,44

1200

0,52

1000

0,43

1400

0,64

1000

0,40

Bei jedem Baustoff sind Werte fü f r ߩ = 1200 und fü f r ߩ = 1600 angegeben. Mit der Rohdichte steigt jedes Mal auch die Wärmeleitfä f higkeit ߣ, und zwar annähernd proportional. Weil die Tempe m raturleitzahl ܽ neben dem festen Wert ܿ nur noch das Verhältnis ߣ / ߩ enthält, sind ihre Änderungen über die aufgefü f hrten Baustoffe f und Rohdichten hinweg nur gering. Insgesamt variiert ܽ bei mineralischen Baustoffen f zwischen 0,4 und 1 mm2/s. Entsprechend gering sind die Unterschiede der Eindringtiefe.

5.3.3.5 Mehrknotenmodell Aus dem Umstand, dass die Tempe m raturl t eitzahl mineralischer Baustoffe f nur wenig variiert, leiten sich Rechenregeln mit vorgegebener Eindringtiefe ab, die natü t rlich Ungenauigkeiten bergen. Noch größere Ungenauigkeiten entstehen indessen aus den angenommen sinusfö f rmigen Randbedingungen. Reale Zeitverläufe der Raum- oder der Bauteiloberflächentempe m ratur t haben neben einer Grundschwingung viele Oberschwingungen. Wesentlich genauere Aufschlüsse liefern Wandmodelle, die nicht nur den effektiv wärmespeichernden Teil der Wand nachzubilden versuchen, sondern den gesamten Wandaufbau nachbilden und beliebigen zeitlichen Verläufen der Raumtempe m ratur, der auftre f ffenden Sonnenstrah-

138


lung oder auch der Außentemperat m tur unterworfen werden können. Bewährt haben sich Mehrknotenmodelle. Das sind Modelle, die die Wand rechnerisch in eine Reihe von Schichten unterteilen und fü f r jede Schicht den zeitlichen Verlauf der Temperatur liefern. Der niederländische Ingenieur Alexander Beuken hat 1938 ein erstes Mehrknotenmodell aus elektronischen Bauteilen, Widerständen und Kondensatoren, aufgebaut, um damit Tempe m raturt ausgleichvorgänge in den Wänden von Elektroöfen nachzubilden. Seitdem sind bis in die 1970er Jahre hinein viele solcher Modelle gebaut a worden. Nach ihrem Erfinder werden sie Beukenmodelle genannt. Als Ädigitales Beukenmodell³ wurden solche Modelle in den 1970er Jahren auch in die Rechnersimulation übertragen. t Das zugrunde liegende numerische Verfahren heißt Linienmethode.

Bild 5-27 Beukenmodell

Bild 5-27 zeigt ein Beispiel eines Beukenmodells fü f r eine einschichtige Wand, die rechnerisch in ݊ Schichten unterteilt ist. Im Beispiel werden sogenannte Ȇ-Knoten verwendet (die Alternative sind T- oder ī-Kno K ten). Die Ȇ-Form besteht aus einem Widerstand und zwei Kondensatoren. Für die j-te Schicht ist sie rot unterlegt gekennzeichnet. In mehrschichtigen Bauteilen können einzelne Kapazitäten der Ȇ-Knoten auch auf Schichtgrenzen liegen. In solchen Fällen enthalten sie Stoffwerte aus beiden Schichten. Konkret berechnen sich die Kapazitäten zu ௗభ ఘభ ௖భ

‫ܥ‬௝ ൌ

ǡ݆ ൌ Ͳ

ଶ ௗೕ ఘೕ ௖ೕ ା ௗೕశభ ఘೕశభ ௖ೕశభ ଶ ௗ౤ ఘ౤ ௖౤ ଶ

ǡ ͳ ൑ ݆ ൑ ݊ െ ͳ.

(5-28)

ǡ݆ ൌ ݊

Die Widerstände berechnen sich zu ܴ௝ ൌ

ௗೕ ఒೕ

.

(5-29)

Für die Tempe m raturen gilt an jedem Knotenpunkt: ఏ౟ ି ఏబ

‫ܥ‬௝ ߠ௝ ൌ

ோ౟ ఏೕషభ ି ఏೕ

൅

൅

ோ౟ ఏ౤షభ ି ఏ౤ ோ౤

ఏభ ି ఏబ

ோభ ఏೕశభ ି ఏೕ

൅

ǡ݆ ൌ ͳ ǡ ͳ ൑ ݆ ൑ ݊.

ோభ ఏ౛ ି ఏ౤ ோ౗

ǡ݆ ൌ ݊

Zusammen liefern diese Gleichungen das Wandmodell.

(5-30)

5.3 Raumverhalten

139

Die Genauigkeit des Wandmodells lässt sich als Abweichung der errechneten Tempe m raturen t von den richtigen angeben, also als Rechenfehler. Wie in der Messtechnik ermittelt man den Fehler im Vergleich mit einem Referenzsystem, das ist in diesem Fall ein hochfeines Referenzmodell. Für solche Vergleiche gibt es spezielle Verfahren, sog. Validierungsverfahren, die folgende Angaben beinhalten: • Aufgabenstellung fü f r die Simulationsrechnung, • vorgegebene, mit dem Referenzmodell errechnete Ergebnisse, • maximal zulässige Abweichung von den vorgegebenen Werten. Für Wandmodelle stellt DIN EN ISO 13791 ein solches Validierungsverfahr f en bereit. Ein Wandmodell ist optimal konstruiert, wenn es die von der Norm angegebenen maximal zulässigen Abweichungen bei einer möglichst geringen Knotenanzahl einhält.

Bild 5-28 Validierungsverfahren fü f r Wandmodelle nach DIN EN ISO V 13791

Bild 5-28 zeigt die Aufgabenstellung des Validierungsverfahrens. Mit dem Wandmodell wird ein Raum gebildet, wie er links gezeigt ist. Dieser Raum wird einem zunächst rampe m nfö f rmig ansteigenden und dann gleichbleibenden Verlauf der Umgebungstempe m ratur t ߠ௘ ausgesetzt, wie er rechts im Diagramm gezeigt ist. Ausgehend vom Ursprungsw r ert der Umgebungstempera m tur steigt die Innentempe m ratur ߠ௜ dann langsam an, bis sie den neuen Beharrungswert der Umgebungstempe m ratur t erreicht. Als vorgegebene Ergebnisse dienen Werte der Raumtemperatur t ߠ௜ f r verschiedene Wandaufbauten und zu festen Zeitpunkten. fü Obwohl der Raum dreidimensional gezeichnet ist, muss nur eine Wand berechnet werden, denn die Randbedingungen sind fü f r alle Wände die gleichen. Deswegen muss auch der Wärmeaustausch innerhalb des Raums nicht weiter berechnet werden, denn die Raumtemperatur t ist unter diesen Bedingungen gleich der Wandtemperat m tur.

5.3.3.6 Geometrische Raummodelle Das wird anders bei der Validierung von geometrischen Modellen. Ihre Besonderheit liegt ja gerade darin, dass es raumseitig verschiedene Tempe m raturen gibt. Auch dafü f r stellt DIN EN ISO 13791 ein Validierungsverfahren bereit. Bild 5-29 zeigt seine Aufgabenstellung. Es wird angenommen, dass an der Außenseite des jeweils rot unterlegten Bauteils eine andere Tempe m ratur t herrscht als an den Außenseiten der anderen Bauteile. Zusätzlich wird angenommen, dass an der Innenoberfl f äche des rot unterlegten Bauteils noch kurzwellige Sonnenstrahlung absorbiert wird.

140


Bild 5-29 Validierungsverfahren fü f r den langwelligen Strahlungsaustausch nach DIN EN ISO 13791

Beides fü f hrt zunächst dazu, dass dieses Bauteil eine andere Innenoberflächentempe m ratur t (Strahlungstempe m ratur) t annimmt als alle anderen Bauteile. Damit sind Überschüsse im Strahlungsaustausch verbunden, die im Weiteren dazu fü f hren, dass sich an jedem Bauteil eine andere Strahlungstempe m ratur einstellt. Die genaue Berechnung der Strahlungstempe m raturen verlangt den Einsatz von geometrischen Raummodellen. Die Anforderungen an das Raummodel werden umso höher, je größer die Unterschiede in den Abmessungen der einzelnen Bauteile sind. Deswegen enthält das Validierungsverfahren auch solch ein Extrembei m spiel, wie es Bild 5-29 in der Mitte zeigt. Aus den Strahlungstempe m raturen t der einzelnen Bauteile lässt sich die Strahlungstempe m ratur t an m ratur beliebigen Punkten des Raums bestimmen. Wenn ߠୱ୧ǡ୨ die mittlere Innenoberflächentempe des j-ten Bauteils ist, errechnet sich die auf einen Punkt ܲ bezogene Strahlungstempe m ratur t des Raums ߠୱ୧ǡ୔ zu ߠୱ୧ǡ୔ ൌ σ ߮୔ǡ୨ ߠୱ୧ǡ୨ .

(5-31)

Darin ist ߮୔ǡ୨ die Einstrahlzahl zwischen dem Punkt ܲ und dem j-ten Bauteil Bauteil. Für die Berechnung von Einstrahlzahlen sei auf die einschlägige Fachliteratur verwiesen. DIN EN ISO 13791 enthält eine vereinfacht f e Berechnungsgleichung fü f r die Strahlungstempe m ratur, t die fü f r jeden Punkt des Raums die gleiche Strahlungstempe m ratur t liefert. Gleichung (5-31) ist vorteilhaft, wenn man wissen möchte, welche Strahlungstemperatur t am Aufenthaltsort einer Person oder am Montageort eines Fühlers tatsächlich herrscht. Heizfl f ächen und Fensterflächen können darauf großen Einfluss haben.

5.3 Raumverhalten

141

5-30 Randbedingungen mit Strahlungsaustausch

Bild 5-30 zeigt die Randbedingungen an einer Wand in einem geometrischen Raummodell mit zusätzlicher Absorption r von kurzwelliger Sonnenstrahlung ܳୱ୰ (short radiation) entsprechend dem Emissionskoeffi f zienten ߝୱ୰ der Oberfläche. Davon zu unterscheiden ist der langwellige Strahlungsaustausch ܳሶ௟୰ (long radiation) im Raum entsprechend den Emissionskoeffi f zienten ߝ௟୰ und den Oberflächentempe m raturen t ߠୱ୧ǡ୨ der einzelnen Bauteile. In Bild 5-29 sind die Oberflächentempe m raturen der anderen Bauteile zu einem Wert ߠୱ୭ zusammengefasst. Hinzu kommen noch konvektive Wärmeströme ܳୡ , die mithilfe f von konvektiven Wärmeübergangskoeffiz f ienten ݄ୡ୧ ermittelt werden können. Aus dem konvektiven Wärmeaustausch lässt sich eine Lufttemperatur ߠୟ (air) berechnen und von der Strahlungstempe m ratur t ߠୱ୧ (surface) unterscheiden. Beide bilden zusammen eine empfundene m Raumtemperatur, t im einfachsten Fall durch arithmetische Mittelwertbi t ldun d g. Man kann die Modelbildung noch verfeinern, indem man Bauteile in kleinere Flächen mit verschiedener Strahlungstempe m ratur t unterteilt, die Wärmeüberg ü änge genauer rechnet und dart gelangt. Man bekommt damit allerdings aus auch zu einer Verteilung der Lufttemperaturen auch immer komplexere m Rechenmodelle. Vereinfachende Annahmen fü f r Raummodelle DIN EN ISO 13791, aus der die vorgestellten Validierungsverfahren stammen, gibt eine Reihe von vereinfachenden f Annahmen an, mit denen die Kompl m exität von Raummodellen begrenzt werden soll: • Die Wärmeleitung in den Bauteilen ist eindimensional. Es werden keine Ecken oder Kanten berü r cksichtigt. • Im Raum herrscht überall die gleiche Lufttemperatur, t es gibt kein Profil. • Jedes Bauteil hat eine einzige, übe ü rall gleiche Oberflächentempe m ratur. • Die konvektiven Wärmeübergangs ü koeffizienten an den Innenoberflächen und die Gesamtwärmeübergangskoeffizienten an den Außenoberfl f ächen sind nicht über Nußeltgleichung u. ä. von den Tempe m raturen t abhängig, sondern konstant. • Die Außentemperat m tur ist überal ü l gleich der Außenlufttemperatur, t eine evtl. noch vorhandem ratur t der äußeren Umgebung wird vernachlässigt. ne Strahlungstempe • Die einfallende Sonneneinstrahlung wird so behandelt, als würde sie sich im Raum völlig gleichmäßig verteilen. • Die Strahlungstempe m ratur des Raums wird flächengemittelt. • Die Raumtempe m ratur wird als arithmetischer Mittelwert aus der Luft- und der Strahlungstempe m ratur gebildet.

142


Auch fü f r Raummodelle, die in regelungstechnischen Untersuchungen verwendet werden, etwa zum virtuel t len Probebetrieb eines Reglers, geben diese Annahmen einen angemessenen Rahmen. Wenn man die Strahlungstempe m ratur, t die ein Fühler misst, nach Gleichung (5-31) bestimmen möchte, macht es allerdings Sinn, beim Strahlungsaustausch im Raum mehrfache Reflektionen zu berü r cksichtigen. Bei Emissionskoeffi f zienten nahe 90 % werden dadurch die Rechenergebnisse fü f r die mittleren Bauteiloberflächentempe m raturen nämlich noch einmal deutlich genauer. Gekoppelte Raum- und Anlagenmodelle Das setzt sich fort, wenn zum Raummodell noch Anlagenmodelle hinzukommen und ein gekoppeltes Raum- und Anlagenmodell entsteht. Solche Modelle werden gerne in Wirkungsplänen dargestellt, die den Raum als Übertragungsglied zeigen. Dabei darf indessen nicht übers ü ehen werden, dass auch die Genauigkeit eines gekoppelten Raum- und Anlagenmodells an die Genauigkeit des Raummodells gebunden ist.

Bild 5-31 Gekoppelte Raum-und Anlagenmodelle

Bild 5-31 zeigt links einen Raum mit einem Heizkörper. Der Heizkörper wird mit einem eigenen Rechenmodell nachgebildet, das an das Raummodell angekoppelt wird. Die Kopplung geschieht über die Lufttemperatur t ߠୟ୧ und die mittleren Oberflächentempe m raturen ߠୱ୧ǡ୨ der einzelnen Bauteile des Raums. Aus der Übertempe m ratur t ߠ୦ െ ߠୟ୧ geht die Gesamtleistungsabgabe des Heizkörpers hervor. Aus ߠ୦ und den einzelnen ߠୱ୧ǡ୨ lässt sich die Strahlungsleistungst abgabe a des Heizkörpers ermitteln. Die Differenz beider ist die konvektive Leistungsabgabe a ߔ୦ୡ , eine Größe, die ohne Verwendun d g eines geometrischen Raummodells schlecht zu berechnen wäre. Rechts in Bild 5-31 ist eine Fußbodenheizung mit eingelegten Rohren gezeigt. Hier ist das Anlagenmodell vom Raummodell überhaupt nicht mehr zu trennen. Regelungstechnisch gesehen bildet die Fußbodenheizung ein PTn-Glied mit hoher Verzugszeit. Würde aber der Estrich, in dem die Rohre liegen, nur mit einem einzelnen Knoten in der Art von Gleichung (5-30) nachgebildet werden, erschiene die Fußbodenheizung völlig unrealistisch als PT1-Glied. Auch daran erkennt man wieder den engen Zusammenhang zwischen der Genauigkeit eines gekoppelten Raum-und Anlagenmodells mit der Genauigkeit des verwendeten Raummodells.

5.3 Raumverhalten

143

Raumdynamik und Selbstregeleffekt Mit Raumdynamik wird das instationäre Verhalten eines Raums bei interessierenden Vorgängen, z. B. unter dem Tagesgang der solaren Einstrahlung, bezeichnet.

Bild 5-32 Strahlungstemperaturverläufe bei unterschiedlicher Bauschwere

Bild 5-32 zeigt Simul m ationsergebnisse fü f r einen Raum, wie er links im Bild gezeigt ist. Seine Fenster sind nach Süden orientiert. Es handelt sich um einen Typraum nach VDI 2067-11 mit verkleinerten Fenstern, der in zwei Bauweisen nachgebildet wurde: schwer (S) und sehr leicht (XL). Wie schon in Bild 5-19 wird wieder ein Typt y ag fü f r den Referenzort Passau verwendet, diesmal aber ein Sommertag im Juli. Die Simulationsrechnung zeigt einen periodischen Verlauf der Strahlungstempe m ratur t bei konstant gehaltener Lufttemperatur t in Abhängigkeit der im linken Diagramm gezeigten Intensität der Sonneneinstrahlung durch die Fenster. Die unterschiedlichen Verläufe ä der Strahl t ungstempe m ratur t in den beiden rechten Diagramme m n bestätigen den weiter oben schon angesprochenen Zusamme m nhang, dass ein schwerer Raum a sich weniger aufheizt und abkü k hlt als ein leichter. Wärmegewinne, die im leichten Raum a abgelüftet werden mü m ssen, können im schweren genutzt werden. Gut zu erkennen ist weiter, dass durch die Speichermassen des schweren Raum a s nicht nur die Spitzen des Wärmegewinns geglättet werden, sondern sich auch ein ständig wirksamer Sockel gemäß Gleichung (5-7) ausbildet. Etwas anders betrachtet, zeigen die zuletzt erläuterten Vorgänge das Vermögen eines Raums, sein Innenklima ohne Eingreifen einer Regeleinrichtung t gegen unerwünschte Einflüsse wie hier die Sonneneinstrahlung zu schützen. Genau das gleiche gilt, wie schon verschiedentlich erläutert, allerdings auch fü f r erwünschte Einflüsse wie z. B. die Heizleistung. t Bei Flächenheizungen kommt noch hinzu, dass sie mit deutlich geringeren Übertempe m rature t n betrieben werden als Heizkörper und üblicherweise in den Baukörper eingebettet sind. Daher werden sie als besonders träge bezeichnet. Eine andere Sichtweise auf Flächenheizungen oder -kü k hlungen ergibt sich, wenn sie die Raumdynamik durch ihre eigene Dynamik unterstü t tzen sollen: Wird z. B. ein Raum mit einer Fußbodenheizung beheizt und es kommt zu einem Wärmegewinn, der die Raumtemperatur t erhöht, dann reduziert sich im gleichen Maße die Übertempe m ratur t der Fußbodenheizung und mit ihr die Heizleistung. Dieses Verhalten wird als Selbstregeleffekt bezeichnet. Flächenheizungen- und -kü k hlungen halten den Selbstregeleffekt f aufrecht, indem sie die notwendige Energie bereitstellen, damit sich ein heizendes Bauteil nicht allmählich auskü k hlt und ein kü k hlendes sich nicht allmählich aufheizt. Der Selbstregeleffek f t tritt grundsätzlich auch bei Heizkörpern auf, aber er äußert sich dort wesentlich schwächer.

144


Bild 5-33 Raumdynamik bei verschiedenen Heizfl f ächen und Dämmstandards

Bild 5-33 zeigt einen beheizten Raum in vier Varianten. a Sie unterscheiden sich durch die Heizf ächen erkennt man einen Heizkörper (Variante 1 und fläche und den Dämmstandard. Als Heizfl 3) und eine Fußbodenheizung (Variante 2 und 4). Der bessere Dämmstandard der Varianten 3 und 4 ist durch eine zusätzliche Dämmung m an der Außenseite angedeutet. Es werden stationäre Zustände anhand der eingetragenen elektrischen Analogie betrachtet. Anders als in Bild 5-20 ff. erscheint in der Analogie hier nicht allein die Heizleistung, t sondern f äche und ein Transportwiderstand ܴ୦ zwidie mittlere Oberflächentempe m ratur ߠ୦ der Heizfl schen Heizfl f äche und Raum. Vereinfachend f wird angenommen, dass ܴ୦ konstant ist und die Heizleistung t ሺߠ୦ െ ߠ୧ ሻȀܴ୦ ist. Mit dem Wärmegewinn ܳ୥ erhöht sich die Raumtemperatur t ߠ୧ über den Nutzen ߠ୧଴ hinaus auf den Wert ߠ୧ ൌ

ഇ౞ ഇ౛ ା ାொሶౝ ೃ౞ ೃ౗ భ భ ା ೃ౞ ೃ౗

.

(5-32)

Daraus folgt gemäß Gleichung (5-6) ein statischer Verlustwärmestrom ܳሶୡୣǡୱ୲ୟ୲ ൌ ሺߠ୧ െ ߠ୧଴ ሻȀ ܴୟ . Andererseits vermindert sich mit höherem ߠ୧ auch die Heizleistung. t Ohne den Wärmegewinn entspricht sie dem Verlustwärme ܳ௟ des Raums. Mit dem Wärmegewinn reduziert sie sich um den Betrag ܳ୥ െ ܳሶୡୣǡୱ୲ୟ୲ . Bezogen auf ܳ୥ ergibt sich daraus ein Ausnutzungsgrad ߟ୥ ൌ

ொౝ ିொౙ౛ǡ౩౪౗౪ ொౝ

ൌͳെ

ொౙ౛ǡ౩౪౗౪ . ொሶౝ

(5-33)

5.3 Raumverhalten

145

Tabelle 5-3 Selbstregeleffekt 1

2

3

4

ࡽ‫ܔ‬

1000 W

1000 W

400 W

400 W

ࣂ‫ܐ‬

50,0 °C

25,0 °C

32,0 °C

22,0 °C

ࣂܑ

22,5 °C

20,9 °C

24,2 °C

21,1 °C

ࡽ‫܍܋‬ǡ‫ܜ܉ܜܛ‬

167 W

62,5 W

111 W

29 W

ࣁ܏

33,3 %

75,0 %

55,5 %

88,2 %

Tabelle 5-3 zeigt Berechnungsergebnisse fü f r ߠ୧଴ = 20 °C und ߠୣ = 5 °C, also Tempe m raturen, die repräsentativ fü f r die Heizzeit sind. In der ersten Zeile erscheinen die zugehörigen Wärmeverluste ܳ௟ des gut-und des schlechtgedämmten Raums. In der zweiten Zeile erscheinen in den ersten beiden Spalten typische Heizfl f ächentempe m raturen. t Aus ihnen gehen die Transportwiderstände der Heizfl f ächen gemäß ܴ୦ ൌ ሺߠ୦ െ ߠ୧଴ ሻȀܳ௟ hervor. Die Heizflächentempe m raturen in den letzten beiden Spalten der zweiten Zeile folgen diesen Widerständen. Als Wärmegewinn ܳሶ୥ ist ein Betrag angenommen, der in den Varianten 3 und 4 genauso hoch wie der Wärmeverlust ausfä f llt. Die Heizleistung entspricht in diesen Fällen der statischen Verlustwärme ܳሶୡୣǡୱ୲ୟ୲ . Im schlecht gedämmten Raum macht der gleiche Wärmegewinn dagegen nur 40 % des Wärmeverlusts aus. Entsprechend niedriger ist die Raumtemperaturerh t öhung. Wegen der schlechteren Dämmung weist der schlecht gedämmte Raum höhere Werte der Verlustwärme ܳୡୣǡୱ୲ୟ୲ und entsprechend schlechtere Werte des Ausnutzungsgrads ߟ୥ auf. Die Varianten 1 und 2 zeigen, dass der Selbstregeleffekt f mit einem herkömmlichen Dämmstana dard nicht technisch genutzt werden kann. Wir haben uns an Regeleinrichtungen u gewöhnt, die die Raumtem m mperatur unmittelbar a über ü ein Stellglied beeinf i flussen. Aber solche Regelung u en sind träge: Wenn ein Wärm ä egewinn im Raum auftritt, muss sich der Messfü fühler erwärm ä en, bis er die richtige Tempe m ratur t misst und das Stellglied geschlossen wird. Anschließend kü kühlt sich das Heizungsu wasser langsam aus. Der Selbstregel t effekt k tritt t hingegen unverzüglich und unverzögert ein. Die Variante 4 zeigt, dass bei einem modernen Dämmstandard und ausreichend niedrigen Systemtemperaturen t (die durch eine entsprechend hohe Belegung der Raumum m schließungsfläche mit Rohrsystemen erzielt werden), der Selbstregeleffekt f in einen Bereich kommt, in dem er technisch nutzbar wird. Wenn es gelingt, fossile Energieträger in der Raumbehei m zung abzulösen, spielt auch die bleibende Regelabweichung des Selbstregeleffekt f s keine Rolle mehr. Das verlangt eine Regeleinrichtung, die nicht mehr unmittelbar auf die Raumtempe m ratur wirkt, sondern den Selbstregeleffekt f unterstü t tzt, indem sie das Tempe m raturni t veau des Heizsystems auf einem möglichst konstanten Wert hält. Bei einer Fußbodenheizung ist das Tempe m raturni t veau durch die mittlere Wassertemperatur gegeben, also durch eine Größe, die sich nicht messen lässt. Allerdings lässt sie sich aus anderen Messwerten, insbesondere der Rü R cklauftempe m ratur nachverfolgen und entsprechend beeinflussen. Auch dazu muss die Regeleinrichtung t modellgestü t tzt und antizipierend arbeiten.

146


5.3.4 Thermische Bauteilaktivierung 5.3.4.1 Thermisch aktivierbares Bauteil

Bild 5-34 Thermisch aktivierbares Bauteil

Bild 5-34 zeigt das Innenleben der gerade betrachteten Fußbodenheizung. Es handelt sich um ein Rohrsystem, das in einen Estrich eingegossen ist. Unterhalb des Estrichs befindet sich eine Wärmedämmung, die hier vereinfachend f als adiabater Abschluss angenommen ist. Mit den rot unterlegten Flächen wird, wie schon in Bildern 5-25 und 5-26, die jeweilige Differenz zur Raumtempe m ratur angezeigt. Die Flächen beziehen sich auf den Beharrungszustand. Links in Bild 5-35 ist angenomme m n, dass die Raum a mtemperatur t 20 °C betr t ägt und der Estri t ch auf Höhe der Rohre eine mittlere Tempe m ratur von 30 °C hat. Zum Raum hin fä f llt die Estrichtempem ratur t linear ab. An der Oberfläche des Fußbodens erreicht sie aber imme m rhin noch einen Wert ü zienten von 10 W/(m2 K) an, gibt die ߠ୭୧ = 26 °C. Nimmt man einen Wärmeübergangskoeffi Fußbodenheizung in diesem Beispiel eine flächenbezogene Heizleistung t ‫ݍ‬ሶ ୌ von 60 W/m / 2 ab. Im mittleren Teilbild ist ein Fall gezeigt, in dem auf Höhe der Rohrachsenebene 20 °C herrschen und im Raum 26 °C (Sommer), verbunden mit einer Oberflächentempe m ratur t ߠ୭୧ des Fußbodens von 22 °C. Nimmt man einen Wärmeübergangskoeffizienten von 6 W/(m2 K) an (er ist kleiner, weil es nun keine Aufsteigen der Raumluft f mehr gibt, das den konvektiven Wärmetransport begünstigt), wird eine Kü K hlleistung ‫ݍ‬ሶ ୏ von 24 W/m2 abgegeben, d. h., es fließt ein entsprechender Wärmestrom in den Fußboden hinein. Die Fußbodenheizung kann in begrenztem Umfang also auch kü k hlen. Umgekehrt werden Rohrdecken nicht nur zum Kü K hlen, sondern auch zum Heizen eingesetzt. Um die Begriffe zu vereinheitlichen, wurden in den 1990er Jahren zunächst Heiz- und Kü K hlflächen unter dem Begriff der thermisch aktiven Fläche zusammengefasst und später auch noch die Bauteile selbst als thermisch aktivierbare Bauteile (TAB) u. ä. bezeichnet. In seiner allgemeinsten Definition ist ein TAB eine Baut a eil, in dessen Inneren Wärme zu- oder abgefü f hrt werden kann [5-4]. Als Heizungen gibt es TAB schon sehr lange. In Europa ist die Urmut m ter aller TAB die römische Hypokaust y enheizung, ein Heizsystem bei dem durch einen Hohlraum (Hypokausi y s) Rauchgase geleitet werden, um einen darü rüber liegenden Bereich zu erwärmen. Ursprü r nglich f r die Tempe fü m rierung r von Karpfenbecken gebaut a , wurde die Hypokaust y enheizung bald in Bädern und später auch zur Raumbehei m zung eingesetzt.

5.3 Raumverhalten

147

Was die thermische Aktivierung (oder kurz Aktivierung) selbst anbelangt, so kann man sie nicht nur als Oberbegriff fü f r Heizen und Kü K hlen, sondern auch als Oberbegriff fü f r Über- und Untertemperatur t en, also als physikalische Größe, auffassen. Ein TAB wird so verstanden nicht f r nur aktiviert, sondern es hat infolge dessen auch eine Aktivierung. Rechts in Bild 5-34 ist fü die Fußbodenheizung ein möglicher Aktivierungsverlauf in K gezeigt. Im Heizfall f ist die Aktivierung eine Übertempe m ratur, t im Kü K hlfall eine Untertemperatur t . Diese Vorstellung vom TAB und seiner Aktivierung lässt sich vergleichen mit den Verhältnissen in einem Druckbehälter: Wenn ein Druckbehälter befü f llt wird, äußert sich seine Befü f llung in einem Überdruck. Ebenso fü f hrt die Beladung eines TAB zu einer Aktivierung. Mit dem Überdruck des Behälters ist je nach Fassungsvermögen eine nutzbare gespeicherte Energie verbunden. Ebenso ist mit der Aktivierung des TAB eine gespeicherte Energie verbunden, die f r unterschiedliche Betriebsweisen genutzt werden kann. Die Betriebsweisen wiederum fü r werden übl ü icherweise schon der Konstruktion des TAB, vor allem durch die Lage seines Quellsystems sowie durch Art und Lage von Dämmschichten vorgegeben.

Bild 5-35 Konstruktionsprinzipien von TAB

Über die Art der Nutzung: Links in Bild 5-35 ist ein Bauteilspeicher gezeigt, wie er z. B. in einem Fundament ausgebildet wird. Dieses TAB hat keine thermisch aktiven Flächen und dient nur der Speicherung von Energie. Es funktioniert wie ein Druckbehälter der gelegentlich beladen wird und anschließend entladen werden kann. Das andere Extrem ist die im mittleren Bild gezeigte Rohrdecke. Hier ist das Rohrsystem in den Deckenputz integriert, um möglichst dicht am Raum zu liegen. Solche TAB sollen unmittelbar und fortlaufend eine Heiz- oder Kü K hlleistung abgeben. Das ist vergleichbar einem Druck r kbehälter, der fortlaufend f befü f llt wird, während er entladen wird, und durch seine Pufferwirkung eine kurzzeitige Unterbrechung der Befü f llung überbrü r cken kann.

5.3.4.2 Betonkernaktivierung Eine Mittelstellung zwischen den beiden genannten Wirkprinzipien nimmt das rechts in Bild 5-35 gezeigte System ein. Es erschien gegen Ende der 1990er Jahre als ÄBetonkernaktivierung³ auf dem Markt. In der Fachliteratur sind solche Systeme auch unter dem Begriff ÄThermische Bauteilaktivierung³ bekannt geworden. Bei diesen TAB wird das Rohr mitten in den Rohdeckenbeton eingegossen. Nach oben hin werden solche TAB meist durch eine Trittschalldämmung abgeschlossen. Ihre thermisch aktive Fläche befindet sich dann an der Unterseite. Durch die tiefe Lage des Quellsystems im Bauteil entsteht eine Entkopplung zwischen Beladung und Entladung, einmal im Zeitpunkt und dann auch in der Dauer. Ähnlich wie ein Spei-

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cherwassererwärmer mit einer niedrigerer Leistung t beladen als entladen werden kann, bestand auch bei der Entwicklung der Betonkernaktivierung ein wesentliches Motiv darin, Aggregate, vornehmlich Kälteaggregate niedriger dimensionieren zu können.

Bild 5-36 Dämpfung und Phasenversatz bei verschieden tief eingebrachten Quellsystemen

Der zeitliche Versatz zwischen Beladung und Entladung d sollte es ferner ermöglichen, günstigere Konditionen, z. B. Nachtstromtarife, zu nutzen. Bild 5-36 zeigt diesen Effekt fü f r eine 24 cm starke Rohdecke bei verschieden tiefen Lagen des Quellsystems. Im mittleren Teilbild liegt das Quellsystem auf 12 cm, also wie üblich ü in der Mitte der Rohdecke. Links daneben ist der Fall gezeigt, dass das Quellsystem nur 2 cm tief im Rohdeckenbeton sitzt, und rechts der Fall, dass es 22 cm tief, also an der Oberseite der Rohdecke liegt. Um zu sehen, welcher zeitliche Versatz mit der Lage des Rohrsystems verbunden ist, wird das Fluid im Rohrsystem einem sinusfö f rmigen Aktivierungsverlauf mit einer Periode von einem Tag unterworfen und der Aktivierungsverlauf an der Oberfl f äche betrachtet. Auf der Ordinate interessiert nur das Verhältnis der beiden Verläufe, also die Dämpfung. Sie ist natü t rlich umso stärker, je weiter hinten das Rohrsystem im Bauteil liegt. Auf der Zeitachse zeigt sich ein Versatz, der von ca. einer ¾ Stunde t im linken Teilbild bis zu etwa 5 ½ Stun t den im rechten Teilbild reicht. In der Mitte beträgt er gute drei Stun t den. Dieser Wert ist fü f r die angestrebte Entkopplung sicherlich nicht ausreichend. Überall dort, wo die starke Dämpfung bei tiefliegendem Quellsystem hingenommen werden kann ± oder sie sogar erwünscht ist, weil die Systemtemperaturen t fernab der Raumtemperatur t liegen ± ist ein möglichst tiefe Lage des Quellsystems von Vorteil.

5.3.4.3 Bauteilkühlung

Bild 5-37 Bauteilkü k hlung

Bauteilkü k hlung bedeutet bei einem TAB, dass es nachts ausgekü k hlt wird und tagsüber der Raumkü k hlung dient. Bild 5-37 zeigt diese Betriebsweise fü f r das zuvor schon betrachtetet TAB. Das TAB wird hier täglich zwischen 22:00 Uhr abends und 6:00 Uhr morgens mit Wasser aus freier Kü K hlung aktiviert und ansonsten sich selbst überl ü assen wird. Während der Akti-

5.3 Raumverhalten

149

vierun r g beschreibt die Fluidtempe m ratur einen sinusfö f rmigen Verlauf zwischen 16 und 20 °C, Für die Raumtemperatur t ist ein sinusfö f rmiger Verlauf angenommen, der mit 26 °C um 14:00 Uhr seinen Höchstwert und mit 20 °C um 2:00 Uhr nachts seinen Tiefstwert erreicht. Ohne die Bauteilkü k hlung würden ähnlich Dinge passieren, wie sie schon Bild 5-24 zeigte. Mit der Bauteilkü k hlung werden die Tempe m raturen t des TAB einschließlich seiner Oberflächentemperatur in der Aktivierungszeit deutlich abgesenkt. Nach Fortfall der Aktivierung r steigt die Oberflächentempe m ratur t langsam ein. Während dieser Zeit gibt das TAB ständig eine Kü K hlleistung ab. Sie ist umso größer, je höher die Differenz zur Raumtemperatur t ist und erreicht hier um die Mittagszeit herum ihren höchsten Wert. Vergleicht man die beiden Diagramme, erkennt man, dass im rechten Teilbild noch etwas höhere Kü K hlleistungen zustande kommen. In beiden Diagrammen ist angenommen, dass das Rohrsystem dicht unter der Deckenoberfläche liegt (2 cm), aber im rechten Diagramm ist noch ein zweites Rohrsystem in 22 cm Tiefe angenommen. Dort wirkt es als Hintergrundquellsystem mit dem Effekt, dass eine bessere Beladung des TAB entsteht und das vordere Quellsystem entlastet wird. Mithilfe f solcher Hintergrundquellsysteme können TAB-Konstruktionen verbessert und neue Fahrweisen realisiert werden. Zum Beispiel können sie genutzt werden, um TAB über ü lange Zeiträume hinweg zu beladen werden, während die Vordergrundquellsysteme unmittelbar fü f r die Raumtemperaturregel t ung eingesetzt werden. Selbst bei einer konventionelle Kü K hldecke, die aus einem Kältesatz betrieben wird, ist es sinnvoll, ein Hintergrundquellsystem einzusetzen, das zusätzlich Umweltenergie nutzt. Es verbessert die Dynamik der Kü K hldecke und den Energieverbrauch des vorderen Quellsystems.

5.3.5 Low Cost Bus (LCB) Low Cost Bus (LCB) ist die Bezeichnung fü f r ein System, mit dem einige neuere automatisierungs- und regelungstechnische Ansätze umgesetzt werden. Sein wichtigster Anwendungszweck ist die Einzelraumregelung.

5.3.5.1 Aufbau f

Bild 5-38 Aufbau des LCB

Bild 5-38 zeigt die wichtigsten Komponent m en des LCB-Systems in einer Einzelraumregelung f r die Raumbehei fü m zung. Oben erkennt man Raumcontroller, mit Eingängen fü f r Temperat m turffühler, einem Eingang fü f r einen oder mehrere Fensterkontakte und einem Ausgang fü f r ein oder

150


mehrere Heizkörperventile mit elektrothermischem Stellantrieb. Das Bild zeigt einen Controller mit einem Nutzerinterface, bestehend aus einem Display, drei Tasten und einem LEDLeuchtmelder. Darunter ist ein Heizkreiscontroller gezeigt. Er hat Ausgänge fü f r den Heizkreismischer und die Heizkreispumpe m und Eingänge fü f r verschiedene Tempe m raturf t fühler. Wenn der Heizkreismischer mit einem Positionsmotor angetrieben wird, gehört zu den Eingängen auch die Stellungsr ckmeldung. rü d Auf der Frontpl t atte benutzt der Heizkreiscontroller die gleiche Bedieneinheit wie die Raumcontroller, nun aber nicht als Nutzerinterface, sondern als Handbedienebene. Links unten erkennt man einen PC, der über einen sog. Managementbus mit verschiedenen Heizkreiscontrollern verbunden ist. Üblicherweise wird dafü f r ein vorhandenes Bürokommunikationsnetzwerk verwendet. Für die Verbindung von Heizkreis- und Raumcontrollern miteinander (Automatisierungsbus) kommen die verschiedensten Übertragungsmedien und Netzwerkprotokolle in Frage. Ein spezielles LCB-Netzwerkprotokoll gibt es nicht. Hingegen bestehen im LCB-System sehr weitgehende Festlegungen fü f r die Abläufe auf den Controllern und die Darstellung der Daten.

5.3.5.2 CAFM-Funktionalität

Bild 5-39 Ausschnitt aus einer CAFM-Zeichnung

Auf dem PC wird im LCB-System eine spezielle CAFM-Software (Computer Aided Facility Management) betrieben. CAFM-Programme arbeiten mit Zeichnungen, vornehmlich Grundrissen, die mit einer Datenbank gekoppelt sind. In den Grundrissen werden Daten eingegeben, f er Filter eingeschalangezeigt und sichtbar gemacht. Im Beispiel nach Bild 5-39 ist ein grafisch tet, der unterschiedliche Raumnutzungen sichtba t r macht. Aus der Datenbank eines CAFMProgramms können umfangreiche Berichte erstellt oder auch Emails an einzelne Nutzer und Gruppen erzeugt werden. Beim LCB-System wird die CAFM-Basis schon fü f r die Einrichtung und ggf. erforderliche Änderungen genutzt: In Bild 5-39 erkennt man Controllersymbole in einzelnen Raumen. Aus der grafischen Zuordnung wird fü f r jeden Raumcontroller eine Adresse erzeugt. Anschließend werden die Adressen aufgerufen und an jedem Raumcontroller angezeigt. Die Zuweisung an einen bestimmten Controller erfolgt durch die örtliche Quittierung an diesem Controller. Auf diese Weise wird nacheinander allen Controllern ihre Adressen zugewiesen. Dieses Verfahr f en lässt sich jederzeit wiederholen, z. B. auch, wenn Raumzuordnungen geändert wurden. Auch das geschieht mithilfe f des CAFM-Programms. Über die Zeichnung können

5.3 Raumverhalten

151

auch die Daten eines Controllers angezeigt und geändert werden. All das soll dazu beitragen, dass sog. Engineeringkosten, das sind Kosten, die mit der Einrichtung und Änderung des Systems verbunden sind, auf ein Minimum m reduziert werden. Im Betrieb wird die CAFM-Funktionalität verwendet, um Nutzungsprofile vorzugeben und den Betrieb zu üb ü erwachen. In organisiert genutzten Räumen wie dem gezeigten Konferenzraum ermöglichen CAFM-Programme eine Kopplung mit dem Raumvergabeplan. Die Berichtsfunktionalität von CAFM-Programmen wird beim LCB fü f r das Energiemanagement und ein regelmäßiges Feedback an die Nutzerschaft herangezogen. Dabei a erscheinen die Daten des LCB-Systems neben anderen Daten, die es im Gebäude gibt, wie z. B. den Daten der Raumnutzer und ihrer Organisationseinheiten. Auf diese Weise können Nutzer direkt benachrichtigt werden oder Organisationseinheiten in einen Wettbewerb um den niedrigsten Energieverbrauch gesetzt werden. Ferner wird mit einem CAFM-System häufig auch Netzwerkmanagement betrieben. In diesem Fall reichen sich die Controller und ihre Verbindungsleitungen in die gesamte übrige Infrastruktur t ein, die mit dem CAFM-System verwaltet wird.

5.3.5.3 Energieeinsparung durch verbesserte Regelung Bei einem LCB-Einzelraumregelungssystem fü f r die Raumbehei m zung werden fü f r einen Raum mit zwei Heizkörpern Materialkosten von etwa 100,± ¼ angestrebt. Das ist eine prägnante Zahl, die auch aus anderen Bereichen bekannt ist, z. B. von Notebooks, die 100,± ¼ kosten sollen, damit jedes Schulkind sie verwenden kann. Beim LCB-System sollen die niedrigen Kosten eine Nachrü r stung t im Bestand erleichtern. Geht man von einer Amortisierungsdauer von fü f nf Jahren aus, betragen die Investitionskosten in einem 20 m2 großen Raum 1 ¼ pro m2 und Jahr. Im Bestand liegen typische Verbräuche bei 200 kWh/(m2 a) und mehr. Nimmt man an, dass durch den Einsatz des LCB-Systems 20 % Energie eingespart werden können, betragen die Kosten der eingesparten kWh etwa 2,5 ct. 20 % Energieeinsparung ist eine Zahl, die in sogenannten Performance Contractings auftaucht. Solche Contractings sind heute in öffentlichen Gebäuden üblich. Der Contractor fü f hrt Energieeinsparungsmaßnahmen durch, zahlt die erforderlichen Investitionen und wird aus den eingesparten Energiekosten bezahlt. Mit dem Contracting wird übli ü cherweise eine Mindesteinsparung von 20 % und mehr vereinbart, d. h., man kann davon ausgehen, dass unnötige Mehrverbräuche in dieser Höhe vorliegen. Mit dem LCB-System sollen solche Mehrverbräuche gekappt werden. Die Mehrverbräuche resultieren aus einer fehlenden Anpassung des Heizbetriebs an die Nutzungszeiten, unnötigen Fensteröffnungen und unnötig höhen Raumtemperaturen. t Nimmt man an, dass bei einer mittleren Außentemperatur m von 5 °C an statt einer an sich ausreichenden Raumtemperatur t von 20 °C durchgehend eine Raumtemperatur t von 23 °C besteht, entsteht allein schon dadurch ein Mehrverbrauch in Höhe der genannten 20 %. Tatsächlich stellen Nutzer recht häufig zu hohe Sollwerte ein, oft unwissentlich, weil ihnen von der Raumtempe m raturregeleinrichtung t (z. B. einem Thermostatventil) weder der Sollwert noch der Istwert angezeigt wird. Beim LCB-System werden beide Werte angezeigt und eine Form der Raumtemperaturregel t ung realisiert, mit der zu hohe Raumtemperaturen t vermieden werden können.

152


5-40 Formen der Raumtemperaturregelung

Bild 5-40 zeigt links die heute übliche ü Form der Raumtempe m raturregelung, eine dezentrale Raumtempe m raturregelung mit witterungsgefü f hrter Vorlauftem f mperaturregelung. In der Mitte ist eine zentrale Raumtempe m raturregelung gezeigt, wie sie z. B. in Gasetagenheizungen übl ü ich ist, und rechts die Regelung im LCB-System. Bei der zentralen Raumtemperaturregel t ung wird ein Pilotraum zentral geregelt und alle anderen dezentral, d. h. genauso wie bei einer witterungsgefü f hrten Vorlaufte f mperaturregelung. Im Pilotraum sind die Heizkörperventile geöffnet und die Raumtempe m ratur wird unmittelbar über ü die Vorlauftempe m ratur eingestellt. Dadurch werden die Netztempe m raturen wirksam begrenzt. Zu hohe Sollwerte werden dann nicht mehr erreicht. Ebenso werden unnötig lange Fensteröffnungen vermieden, denn die Räume kü k hlen dann schneller und auf tiefere Tempe m raturen t aus. Nachts ist es bei einer zentralen Raumtemperaturregel t ung möglich, auch bei Außentemperat m turen unter dem Gefrierpunkt einen Raumtemperatursol t lwert einzustellen, bei dem die Heizung ganz abgestellt wird, während bei einer witterungsgefü f hrten Vorlauftemper m aturregelung nur der Vorlauftemperatursollwert m herabgesetzt, aber weiter Energie verbraucht wird. Die zentrale Raumtemperaturregel t ung hat aber auch Nachteile: Zum einen ist nur selten immer der gleiche Raum als Pilotraum geeignet, zum anderen hat die Regelstrecke infolge der großen Entfernung von Stellort und Messort eine hohe Totzeit, die die Regelung erheblich erschwert. Ersterer Nachteil kann bei einem Bussystem leicht vermieden werden, indem der Pilotraum wechselt. Beim LCB-System wird ein Raum zum Pilotraum, wenn er über ü gewisse Zeit die höchste Regeldifferenz aufweist und kein Fenster geöffnet ist. Dem zweiten Nachteil wird beim LCB-System durch eine erweiterte Regelkreisschaltung begegnet (Bild 5-40 rechts): Die Außentemperatur wird wie bei der witterungsgefü f hrten Vorlauftemperaturregel t ung erfasst, nun aber als Störgröße aufgeschaltet. Aus ihr wird ein Sockel des Vorlauftempera m tursollwerts gebildet, der um einen Saldo aus der Raumtemperaturregl t ung ergänzt wird. Auch bei optimaler Einstellung der Heizkurve k ist dieser Saldo stets negativ und bildet die angestrebte Reduzierung r der Netztempe m raturen, t verbunden mit den entsprechenden Energieeinsparungen.

5.3.5.4 Energieeinsparung durch Interaktion mit den Nutzern Ein weiterer wesentlicher Einsatz des LCB-Systems besteht darin, den aktuellen Bedarf möglichst genau zu erfassen. In organisiert genutzten Räumen wie dem gezeigten Konferenzraum oder den Veranstaltungsräumen einer Hochschule lassen sich Nutzungsprofile einzelner Räume aus der Raumpl m anung gewinnen und mit der CAFM-Software verwalten. Für individuell genutzte Räume wird das gezeigte Nutzerinterface verwendet. Bei der Interaktion mit den Nutzern gilt die Regel, dass die Schnittstelle intuitiv verständlich sein soll. Wenn

5.3 Raumverhalten

153

der Nutzer auf die rote oder blaue Taste drü r ckt, wird der Sollwert angezeigt und nach oben oder unten hin verändert. Drü r ckt er auf die schwarze, geht der Leuchtmelder in Dauerbetrieb, wenn er zuvor aus war, und er wird ausgeschaltet, wenn er zuvor leuchtete. Der Leuchtmelder zeigt an, dass ein Normalbetrieb besteht. Der Nutzer kann also durch Änderun r gen des Sollwerts und der Taste fü f r den Heizbetrieb in den Betrieb des Controllers eingreifen. Der Controller pflegt die Nutzereingriffe in die hinterlegten Nutzungs- und Sollwertpr t ofile ein, indem er sie entsprechend verändert. Kommt ein Nutzer z. B. wiederholt eine Stunde t eher und tut das durch Betätigung der schwarzen Taste kund, verändert der Controller das Nutzungsprofil entsprechend und sorgt dafü f r, dass der Raum eine Stunde t eher ausreichend beheizt ist. Ebenso verfä f hrt er bei Sollwertänderungen. Von Zeit zu Zeit bietet der Controller auch einen etwas niedrigeren als den vom Nutzer eingestellten Sollwert an, um zu sehen, ob der Nutzer ihn akzeptiert. Auf diese Weise bildet sich eine Interaktion zwischen Nutzer und Controller aus, in der der Nutzer wirksam unterstü t tzt wird, den Energieaufwand an den tatsächlichen Bedarf anzupassen und Mehrverbräuche zu vermeiden. Hinzu kommen regelmäßige Auswertungen in Form von Berichten aus der Datenbank, mit denen ein Prozess in Gang gesetzt werden kann, der dazu fü f hrt, dass die Nutzer ihre Handlungsmöglichkeiten erkennen und umsetzen.

Literatur [5-1]

Carslaw/Jaeger: Conduction of Heat in Solids, Oxford 1959

[5-2]

Andreas/Wolff: f Regelung heiztechnischer Anlagen, VDI-Verlag Düsseldorf 1985

[5-3]

Keller: Klimagerechtes Bauen, Stut t tgart 1997

[5-4]

Fraaß: Grundbegriffe des thermisch aktivierbaren Bauteils, Gesundheits-Ing. Nr. 4, 2007

154


5.4 Solare Kühlung von Alfred Karbach

Solare Kü K hlung bedeutet, dass man den mit der Solarstrahlung verbundenen Wärmestrom durch Energiewandlungsprozesse in eine Kälteleistung umwandelt. Prinzipiell eröffnen sich dabe a i zwei Wege: Umwandlung von Strahl t ungsleist i ung in elektri t ische Leistung mit einem Photovoltaikgenerat k or. Die elektrische Leistung t wird genutzt, um eine Kompr m essionskältemaschine zu betreiben. Photovoltaikmodul Strahlungsleistung

mechanisch angetriebener Kälteprozess

Kaltwasser

Kompressionskältemaschine klimatisierte Luft

Elektrische Leistung

Bild 5-41 Energiewandlungsprozesse bei der solaren Kü K hlung mit mechanisch angetriebenem Kälteprozess

Umwandlung der Strahl t ungsleist i ung in eine Wärmeleist i ung. Diese wird in eine thermisch angetrieben Kältemaschine eingespeist (Absorpt r ions- und Adsorptionskältemaschinen). Daneben gibt es Klimatisierungskonzepte, die mit direkter Wärmeeinspeisung und adiabatischen Befeuchtern arbeiten (DEC-Systeme, DEC: Dessicative Evaporative Cooling). Kollektor

Strahlungsleistung

thermisch angetriebener Kälteprozess Wärmeleistung

Kaltwasser

klimatisierte Luft

Bild 5-42 Energiewandlungsprozesse bei der solaren Kü K hlung mit thermisch angetriebenem Kälteprozess

Die zweite Prozessvariante kann in der Regel wirtschaftlicher betrieben werden, so dass hier die entsprechenden Prozesse betrachtet werden sollen. Hochwertige Solarkollektoren wandeln die Solarstrahlung in einen Wärmestrom bei Tempe m raturen, die mindesten 70 °C betragen sollten. In einem nachgeschalteten Kälteprozess wird die Wärme mit einem thermisch angetriebenen Wärmepumpenpro m zess auf einem niedrigen Temperatur t niveau entzogen (Kälteleistung) und zusammen mit der antreibenden Wärmeleistung t bei einem mittleren Tempe m raturniveau im Bereich der Umgebungstempe m ratur abgegeben.

5.4 Solare Kü K hlung

155

Strahlungsleistung

Antriebswärmeleistun t g

Thermische

Abwärme = Antriebswärmeleistung + Kälteleistun t g

+

Kältemaschine

Wärmeleistun t g wird abgeführt = Kälteleistun t g

Bild 5-43 Funktion einer thermischen Kältemaschine

Für die Optimierung und Regelung solcher Anlagensysteme ist das Zusammenspiel der Wirkungsgradverläufe der Komponent m en entscheidend. Ändert man den Volumenstrom am Kollektor in Richtung t kleinerer Volumenströme, steigt das Tempe m raturni t veau und der Kollektorwirkungsgrad geht zurü r ck (Bild 5-44). șü = (șșKV + șKR)/2 ± șU

(5.34)

șü

Übertempe m ratur des Kollektors (mittlere Kollektortemp. m ± Umgebungstempe m ratur)

șKV

Tempe m ratur t Kollektorvorlauf

șKR

Tempe m ratur t Kollektorrü r cklauf

șU

Umgebungstempe m ratur t

G

Solare Einstrahlung Wirkungsgrad Kollektor

1

0,8

0,6

Kollektorkennlinie

0,4

0,2 0

20

40

60

80

100

Kollektorübertemperatur

Bild 5-44 Wirkungsgradverlauf eines Solarkollektors bei konstanter Einstrahlung G

156


Der thermische Kälteprozess wird charakterisiert durch den COP-Wert (COP: Cycle of Performance, Kap. 3.3.5). Dieser beschreibt, welcher Anteil der Antriebswärmeleistung t in Kälteleistung umgewandelt wird. Der COP-Wert nimmt mit steigendem Tempe m raturni t veau zu, so dass eine Gegenläufigkeit zum Wirkungsrad des Kollektors gegeben ist (Bild 5-45). COP

2

cycle of 1,6 performance Kälteprozess 1,2

0,8

0,4 50

75

100

125

150

175 Antriebstemperatur T A

Bild 5-45 COP-Verlauf eines Kälteprozesses in Abhängigkeit von der Antriebstemperatur TA

Klar ist, dass es bei solar betriebenen Systemen Begrenzungen in der Antriebstempe m ratur t gibt. Die Tempe m raturen t über 100 °C können mit speziellen Kollektorsystemen (Parabolrinnenkollektoren) erreicht werden. Für eine bestimmte Kombi m nation im Betrieb ergibt sich also aus der Sicht der Regelungstechnik ein Optimierungsproblem (Bild 5-46). COP

2

cycle of performance Kälteprozess

1,6

und Wirkungsgrad Solarkollektor

1,2 1 ,2 Gesamtwirkungsgrad des solaren Kälteprozesses

0,8

0,4 50

75

100

125

150

175 Antriebstemperatur T A

Bild 5-46 Gesamtwirkungsgrad des solaren Kälteprozesses

Bild 5-46 gibt fü f r eine ganze Reihe von unterschiedlichen Kälteprozessen die Verhältnisse wieder. Der COP-Wert wird dabei immer in der gleichen Weise definiert. Es gibt Niedertemperatur t - und Hochtempe m raturprozesse, t beispielsweise zweistufi t ge Absorptionskältemaschinen, die bei Tempe m raturen t im Bereich von 150 °C angetrieben werden. Auch im Bereich unter 100 °C mü m ssen relativ hohe Tempe m raturen t erreicht werden, um zu aka en COP-Werten zu kommen. Die Entwicklung in der Kältetechnik versucht die thermizeptabl schen Kälteprozesse dahingehend zu optimieren, dass mit niedrigeren Tempe m raturen t günstige


157

COP-Werte erreicht werden können. DEC-Systeme und Adsorptionskältemaschinen arbeiten ab 60 °C, Absorptionskältemaschinen ab etwa 70 °C mit akzeptablen Wirkungsgraden. Es mü m ssen also auf der Solarseite höhere Temperaturen t als bei der Warmwasserbereitung erreicht werden. Dies erfordert sehr hochwertige Kollektoren mit einer flachen Wirkungsgradkennlinie (Bild 5-44). Daher kommen hauptsächlich Vakuumröhrenkollektoren oder sehr hochwertige Flachkollektoren in Frage. Für jede Betriebssituation, die durch eine bestimmte Umgebungstemperatur t und Einstrahlung charakterisiert ist, muss fü f r die Sollwertfü f hrung des Solarkollektors das Optimum m bestimmt werden. Häufig, aber nicht immer ist es so, dass das Optimum m bei den höchsten erreichbaren Tempe m raturen liegt. Über bestimmte Betriebsperioden gesehen ergibt sich ein zeitlich gemittelter Gesamtwirkungsgrad des solaren Kälteprozesses im Bereich von 0,2±0,4. Die allgemeine Prozessbetrachtung erford f ert eine detaillierte Betrachtung der Abnahmesituation, also der Klimatisierungsanforderungen. Beim Anlagenkonzept werden solar unterstü t tzte und solar autarke Systeme unterschieden. Bei den solar autarken Systemen gibt es immer Beschränkungen in den erreichbaren Raumluftzuständen in Abhängigkeit von den Witterungsbedingungen. Bei schwülem Wetter und bedecktem Himmel kann die Kü K hlleistung relativ gering ausfallen. Tabelle 5-4 zeigt einen Vergleich solar unterstü t tzter und solar autarker Systeme: Tabelle 5-4 Raumklimatisierung mit Solarenergie Solar unterstützte Systeme

Solar autarke Systeme

Solarkollektor deckt einen gewissen Anteil an der Antriebswärme

Solarkollektor liefert Antriebswärme komplett

die erreichbaren Raumluftzustände sind nicht durch die verfü f gbare Einstrahlung begrenzt

die erreichbaren Raumluftzustände hängen von der verfü f gbaren Einstrahlung ab

Auslegungsgröße: solarer Deckungs k anteil

Auslegung: Häufigkeitsverteilung von Raumlufttemperatur und -feuchte

Bei den solar unterstü t tzten Systemen wird wie bei den großen Anlagen zur Warmwasserbereitung der solare Deckun k gsanteil über ü die wirtschaftliche Optimierung der Gesamtanlage bestimmt. Ein typischer Wert der benötigten Kollektorfläche bei Büronutzung beträgt 0,2±0,4 m2 Solarkollektorfläche pro m2 der klimatisierten Raumfläche. Bei hoher Einstrahlung von 1000 W/m2 bedeutet dies eine maximale Kälteleistung von 200±400 W/m2. Im Mittel liegt die Kälteleistung dann bei etwas weniger als der Hälfte f . Bei solar unterstü t tzten Systemen wird der solare Deckungsanteil wie bei den Systemen zur Warmwasserbereitung und Heizungsunterstü t tzung bestimmt. Die Erzielung eines solaren Deckungsbeitrages von 70±80 % ist erforderlich, um deutliche Primärenergieersparnisse zu erzielen.

158


Solar autarke Systeme sind nur möglich, wenn der Nutzer nicht auf einer strengen Einhaltung vorgegebener Raumluftzustände besteht. Es handelt sich dann eher um ein so genanntes Äsolar comfort improvem m ent³, also eine solar unterstü t tzte Komfortverbesserung. r Das Design des Systems ist stark abhängig von den konkreten Klimabedingungen (Einstrahlung, Wetter). Bei der Anwendung besonders bevorzugt sind die südeuropäischen Zonen mit höherer Sonneneinstrahlung. Vakuum k röhrenkollektoren werden fü f r Absorptions- und Adsorptionsanlagen verwendet, fü f r Desiccant Cooling (DEC) und Adsorpt r ionsanlagen auch hochwertige Flachkollektoren mit selektiver Beschichtung. t Die Verwendung der solaren Wärmequelle bedingt die Zeitabh a ängigkeit von Wärmeleistung t und machbarer Antriebstempe m ratur. t Die Regelungstechnik ist dadurch kompl m exer im Vergleich mit Systemen mit konventionellen Wärmequellen (Gas, Öl, Fernwärme). Eine optimierte Regelungstechnik ist essentiell fü f r den Systemertrag (siehe ausgefü f hrtes Anlagenbeispiel Kap. 5.4.2) Betriebserfahrungen zeigen, dass eine genaue Beobachtung t des Systems im ersten Betriebszeitraum zwingend notwendig ist, um sowohl Fehler in der Regelungstechnik als auch in der Hydraulik zu identifizieren.

5.4.1 DEC-Systeme Die englische Bezeichnung Desiccative and Evaporative Cooling (DEC) und der im Deutschen verbre r itete Begriff f Sorptionsgestü t tzte Klimatisierung (SGK) werden zur Bezeichnung des Kälteprozesses verwendet. DEC-Systeme unterscheiden sich von thermisch getriebenen Ab- und Adsorpt r onskältemaschinen dadurch, dass sie ein offenes System ohne zusätzlichen Wasserkreislauf darstellen. Sowohl das Kältemittel Wasser als auch das zu kü k hlende Medium Luft stehen einerseits mit der Umgebung und andererseits auch untereinander in Kontakt und gegenseitigen Austausch. Verdeutlicht wird dies in Bild 5-47 und der dazugehörigen Beschreibung mit den einzelnen Prozessschritten. Bei den Absorptionskältemaschinen wird ein Kaltwassersatz bereitgestellt, der zur weiteren Anwendung genutzt werden kann. Mit einem DEC-System wird dagegen sowohl die Tempe m ratur als auch die Feuchte der durchströmenden Luft f direkt konditioniert, so dass dieses System als vollständiges Klimatisierungsgerät betrachtet werden muss. Die Kü K hllast des Raumes wird durch Ventilation mit konditionierter Umgebungsluft f abgefü f hrt. Sensible Kü K hlung geschieht ausschließlich durch Verdunstungsk t kühlung und Wärmerü r ckgewinnung. Die Sorption erhöht das Verdunstungspot t ential und dient der Feuchtekontrolle. Das Kältemittel Wasser ist in direktem Kontakt mit der Raumluft. Die direkte Beeinflussung des Raumluftzustandes über die Zuluftte f mperatur t ist durch den Taupunkt der befeuchteten Zuluft f limitiert.


159

Bild 5-47 DEC-Prozess mit solarthermischer Regeneration

Zustandsänderung im Prozessverlauf: 1±2

Adiabate Entfeuchtung t der Umgebungsluft über das Sorptionsrad bei durch den solar betriebenen Wärmetauscher auf der Abluftseite bereitgestellten höheren Tempe m raturen

2±3

Sensible Abkü k hlung der entfeuchteten Luft über das Wärmerü r ckgewinnungsrad im Gegenstrom zur kälteren Abluft f

3±4

Weitere Abkü k hlung durch Verdunstungseffe t kt aufgrund von Luftbefeucht t tung. Regelbare Befeuchter bieten zusätzliche Kontrollmöglichkeit.

4±5

Zulufte f rwärmung m (nur im Heizfal f l aktiv!)

6±7

Aufnahme der Kü K hllast des Raumes. Erwärmung m durch innere und äußere Lasten sowie evtl. Feuchteaufnahme

7±8

Möglichst maximale Befeuchtung t der Abluft, um ihr Kältepotential in vollem Umfang f zu nutzen

8±9

Aufnahme der Wärme aus getrockneter Zuluft f über das Wärmerü r ckgewinnungsrad ohne Feuchteänderung ÄKälteübertragung an die Zuluft f³

9±10

Zufuhr der anteilig solaren Antriebswärme über den Lufterhitzer

10±11 Regeneration des Sorptionsrades. Die warme Regenerationsluft f desorbiert das Rad durch adiabate Feuchteaufnahme. Der von der Regenerationsluft f aufgenommene Wasserdampf m wird an die Umgebung abgegeben.

160


5.4.2 Solarbetriebene Absorptionskältemaschinen Wärmetransformationsprozesse zeichnen sich gegenüber solar-elektrischen und thermomechanischen Kü K hlprozessen dadurch aus, dass hier ein gegenüber der Kompr m essionskältemaschine abgewandelter Kü K hlprozess betrieben wird. Aufgrund des thermischen Antriebs muss im gewöhnlichen Kompr m essionskälteprozess der elektrisch getriebene Kompressor ersetzt werden. Dies geschieht durch ein Sorptionssystem. Sorption r ist die Sammelbezeichnung fü f r alle Vorgänge, bei denen ein Stoff durch einen anderen mit ihm in stofflichem Austausch stehenden Stoff selektiv aufgenommen wird. Dabei wird die sorbierte Substanz als Sorbat und die sorbierende als Sorbens bezeichnet. Je nach Art der Stoffaufnahme wird zwischen Absorption und Adsorpt r ion unterschieden. Handelt es sich bei dem Sorbat um ein Gas oder Gasgemisch, das gleichmäßig in das Sorbens eindringt, so wird dieser Sorptionsprozess als Absorption, das Sorbat r als Absorbat und das Sorben r s als Absorbens r bezeichnet. Dringt das Sorbat nicht gleichmäßig in das Sorbens ein, sondern wird es vielmehr durch Oberflächenkräfte an der Phasengrenze zwischen Sorbens und Sorbat festgehalten, so liegt Adsorption vor. Das Sorptionssystem ersetzt den Kompr m essor dadurch, dass es bei niedrigen Verdampferdruck m den Kältemitteldampf m ab- bzw. adsorbiert und ihn durch die Desorption (Austreibung des Sorbates ± hier Kältemittel) dem Kondensator beim höheren Kondensationsdruck zufü f hrt. Die Desorption geschieht durch Wärmezufuhr in das Sorbens. In diesem Vorgang verbirgt sich der thermische Antrieb des Systems, speziell des ÄErsatzkompressors m ³, der auch als thermischer Kompr m essor bezeichnet wird. Durch die Verbindun d g (den Phasenkontakt) des Kältemittels mit dem Sorptionsmaterial verschiebt sich die Dampfdruckkurve des Kältemittels. Dieser Effekt ermöglicht durch Zufuhr von Wärme eine Kompr m ession (thermische Kompr m ession) des Kältemitteldampfe m s. In Bild 5-48 ist im p-T-Diagramm der Prozess einer Absorptionskältemaschine skizziert. Der eingezeichnete Lösungsmittelkreislauf mit konzentrierter und verdü d nnter Lösung ist nötig, um einen kontinuierlichen Betrieb zu gewährleisten. Bei Adsorptionskältemaschinen findet der Sorpt r ionsprozess an Feststoffen statt, so dass kein Kreislauf zwischen angereichertem und getrocknetem Sorptionsmittel möglich ist. Um hier einen kontinuierlichen Prozess durchfü f hren zu können, werden mindestens zwei Sorptionssysteme periodisch mit dem Kältemittel beladen und regeneriert (Kap. 5.4.3).

Bild 5-48 Solarthermisch angetriebener Absorptionsprozess


161

5.4.2.1 Solare Absorptionskühlung als ausgefü f hrtes Anlagenbeispiel Mit einem Feld von Vakuumröhrenkollektoren werden zwei Absorptionskältemaschinen mit Heizenergie versorgt. Die gewonnene Kälteleistung wird nach einer Zwischenspeicherung K hldeckenelementen zugefü Kü f hrt, mit denen Büroräume gekü k hlt werden. An der Anlage wurden Messungen durchgefü f hrt, um die Leistungsf t fähigkeit des Systems beurteilen zu können. Mit Hilfe f eines Diagnoseverfahr f ens können Leistungsminderungen der einzelnen Anlagenkomponent m en erkannt werden. Die Kollektoranlage dient im Winter und in der Übergangszeit zur Heizungsunterstü t tzung, so dass die solare Einstrahlung möglichst umfassend genutzt wird. Über den Heizkessel kann Wärmeleistun t g in die Absorber eingespeist werden, so dass es sich um eine solar unterstü t tzte Kälteanlage handelt. Die Anlage wird jedoch im Kü K hlbetrieb solar autark betrieben.

M8

Y6

Absorber 1 Y8

Kollektorfeld

M1

M2 Y3

Y4

M7

Y13

Y7 M4

Y12 Y9

M5

Kältespeicher B18

Kühldecken

VL

Y2 RL

P1 Q

Y5

Q

Absorber 2

Y1

M3

hydr. Weiche

P2 Q

Y11

B19 P5 Q

B20 Y10

M6

Bild 5-49 Anlagenschema der solar angetriebenen Absorptionsk r älteanlage

Im Sommerbetrieb heizen die Kollektoren (180 m2) über die hydraulische Weiche die Austreiber der beiden Absorptionskältemaschinen (jeweils 46 kW Nennkälteleistung). Im Winterbetrieb wird die erzeugte Wärmeleistung t ü über einen Wärmeübertrager zur Systemtrennung der Warmwasserheizungsanlage zugefü f hrt, wobei eine Anhebung der Heizungsrü r cklauftempe m ratur t erfolg f t. Um einen effekt f iven solaren Wirkungsgrad zu erreichen, sollte die Vorlauftempe m ratur des Kollektorkreises größer sein als 85 °C. Mit diesem Tempe m raturni t veau können die Absorptionskältemaschinen ein Tempe m raturni t veau von 9 °C erzeugen.

162

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung Wasser/Glykol Vorlauf Wasser/Glykol Rücklauf Heizungsvorlauf Heizungsrücklauf

VL

B8 M3

B7

RL

Y2

B10 Q P3

Kollektorfeld

U1 FU

M2

B11

Y4 Y3

hydr. Weiche

M1

Y1

Q P1 P2 Q

B9

B6

Absorber 1

Y6

Wasser/Glykol Vorlauf Wasser/Glykol Rücklauf

TLT1 L W1 TCW1 Y5

B12 Y7 B13

Absorber 2

hydr. Weiche

M4

TLT2 L W2 TCW2

Bild 5-50 Datenpunkte fü f r die Kälteerzeugung

Bevor das Kaltwasser den Kü K hldeckenelementen zugefü f hrt wird, gelangt es zunächst in einen Kaltwasserspeicher und wird danach außentemperat m turabhängig auf eine geeignete Vorlauftemperatur t gemischt. Mit einem Gebäudeautomationssystem werden alle im Anlagenschema f und stehen fü f r eine Auswertung zu Verfü f gung. angezeigten Daten erfasst Die vorhandenen Datenpunkte sind fü f r die Kälteerzeugung in Bild 5-50 dargestellt. Die Wärmeleistung des Kollektorfeldes wird mit einem Wärmezähler gemessen. Die Kollektorkreism raturni t veaus im Kollektor beeinflussen zu können, pumpe ist drehzahlregelbar, um die Tempe wird aber im Folgenden mit konstanter Einstellung betrieben. Auf der Abnahmeseite werden die in Bild 5-51 dargestellten Datenpunkte erfasst: Die Kälteleistung nach den Absorpti r onskältemaschinen wird mit einem weiteren Wärmezähler f r den kurzfri f stierfasst. Der Kaltwasserspeicher hat nur einen Inhalt von 5 m3 und dient nur fü gen Ausgleich des Kältebedarfs und des Kälteangebots. Aus dem Kältespeicher werden Kü K hldecken versorgt, die über ein Dreiwegeventil mit einer angepassten Vorlauftempe m ratur unter Berü r cksichtigung der Taupunkttemperaturverh t ältnisse versorgt werden. Die Abwärme des Systems wird über ü einen Kü K hlturm abgefahren. Der COP-Wert (Kap. 3.3.5, cycle of performance: Umwandlungsgrad Wärme zu Kälte) der Absorptionskältemaschinen wird über ü das Kü K hlturmtemperaturni t veau entscheidend mit beeinflusst. Der COP-Wert geht bei steigenden Kü K hlturmtemperaturen t stark zurü r ck.


163

Y8

Absorber 1

Kaltwasservorlauf Kaltwasserrücklauf Kältespeicher B18 B14

B16

B22 M5

Absorber 2

B15

B19

B17 Q

P5

B21 M6

B20

Kühldecken

Y9

Y10

Absorber 1

Kühlwasservorlauf Kühlwasserrücklauf Y11

Kühlturm

M8

B23

Absorber 2

B25

B24 Y12

M7

E1 Y13

S3 Rep.-Schalter

Bild 5-51 Datenpunkte fü f r die Wärmeabnahme und den Kü K hlturm

Die Regelung der Anlage erfolgt nach folgendem Verfahren: Es wird unterschieden nach Sommer und Winterbetrieb über die Außentemperat m tur (Grenze 18 °C). Die Anlage startet jeweils, nachdem die Einstrahlungsmessung einen Wert über ü 150 W/m² anzeigt. Danach erfolgt ein Aufheizvorgang. Im Winter wird solange aufgeheizt, bis die Kollektorvorlauftempe m ratur t um einen einstellbaren Wert über der Heizungsrü r cklauftempe m ratur t liegt. Danach erfolgt eine Anhebung des Heizungsr cklaufs über einen Plattenwärmetauscher (Bilder 5-49 und 5-50). rü Im Kü K hlbetrieb wird bis zu einer Kollektorvorlauftempe m ratur t von 90 °C aufgeheizt. Danach wird die erste Absorptionskältemaschine in Betrieb genommen und die Beladung des Kältespeichers und der Kü K hlturmbet m rieb aktiviert. Steigt die Tempe m ratur t wieder über ü 92 °C, wird der zweite Absorber angefahren. Wenn die Tempe m ratur t des Kältespeichers unter 16 °C liegt und die Außentemperat m tur über ü 24 °C, werden die Kü K hldecken mit Kaltwasser versorgt und die Vorlauftemperat m turregelung der K hldecken aktiviert. Kü

164


SOMMERBETRIEB

WINTERBETRIEB

Außentemperatur > 18 °C

Außentemperatur < 18 °C

Anlage Start

Anlage Start

G > 150 W/m² m

G > 150 W/m² m

Temperatur Kollektorvorlauf

Temperatur Kollektorvorlauf

< 90 °C

< Heizungsrü r cklauftemp.

AUFHEIZEN KOLLEKTOR

AUFHEIZEN KOLLEKTOR

K HLBETRIEB KÜ

HEIZBETRIEB

gestaffelt Absorber I/II mit Kü K hltur t mbetrieb und

Heizungsrü r cklaufanhebung ü über Plattenwärmetauscher

WENN

Konventioneller Heizbetrieb

Temp. m -Kältespeicher < 16 °C und Temp.-außen > 24 °C

Bild 5-52 Regelkonzept mit Betriebsarten

Der Betrieb erfolgt im Kü K hlbereich solarautark; es wird also nur mit der Kälteleistung gekü k hlt, die solar zur Verfü f gung steht. Die Volumenströme wurden konstant eingestellt. Die Kältemaschinen wurden im Zweipunktbetrieb gefahren. f r ein Anlagenmonitoring mit der Aufnahme von Daten im 5-Minutenabstand Ein Beispiel fü zeigen die folgenden Bilder, die das Anfahren und den Betrieb der Anlage an einem sonnigen Junitag darstellen:


165 Bild 5-53 Tagesverlauf fü f r die solar betriebene Absorptionskältemaschine

Der Tag war nahezu wolkenlos. Das erste Teilbild von Bild 5-53 zeigt den Verlauf der Globalstrahlung unter zwei verschiedenen Winkeln gemessen. Betrachtet man die Vor- und Rü R cklauftempe m raturen der Warmwasserseite der Kältemaschine, so sieht man, dass gegen 10:30 Uhr die Aufhei f zphase abgeschlossen ist und die erste Absorptionskältemaschinen in Betrieb geht. Die Tempe m raturen gehen etwas zurü r ck durch die Leistungsaufnahm t e und steigen anschließend wieder an, so dass auch der zweite Absorber zuschaltet. Teilbild 3 zeigt die Kaltwasserseite der Kältemaschine. Die Tempe m raturen t erreichen bis 11:00 Uhr Werte, die das Einschalten der K hldecken erlauben. Kü u Dabei muss aber deutlich darauf hingewiesen werden, dass an überwi ü egend bedeckten TaK hlbetrieb mit den Sonnenkollektogen ein Kü ren allein nicht möglich ist. Damit selbst bei solchen Witterungsverhältnissen die geforderten Behaglichkeitskriterien erfü f llt werden können, muss mit der konventionellen Heizanlage zugeheizt werden. In Teilbild 4 wird deutlich, dass nach einer weiteren Zeitspanne gegen 12:00 Uhr die K hldecken soweit abgekü Kü k hlt sind, dass der K hlbetrieb die volle Leistung Kü t erreichen kann. Die Kü K hlleistung hält nach Abnahme der Strahlungsleistung t noch eine gewisse Zeit vor. Dies ist zurü r ckzufü f hren auf die insgesamt vorhandenen Speichereffekte. Durch die relativ kleine Verzögerun r g gegenüber der Einstrahlung ist das System auf den auch verzögert auftr f etenden Kü K hlbedarf gut abgestimmt.

166

5 Automation von Systemen zur Wärme- und Kältebereitstellung Bild 5-54 Tagesverlauf fü f r die solar betriebene Absorpt r ionskältemaschine, Rü R ckkü k hlwerk, Kaltwasserspeicher und Wärmemengen

Die Tempe m raturen im Bereich des Rü R ckk hlwerks sind in dem ersten Teilbild gekü zeigt. Vergleicht man mit dem letzten Teilbild (Außentemperat m turverlauf), dann sieht man, dass sich die Vorlauf- und die Rü R cklauftempe m ratur im Mittel etwa 6 °C über der Außentemperat m tur einpendeln. Ein möglichst niedriges Tempe m raturni t veau bei der Wärmef r einen guten abgabe ist entscheidend fü COP-Wert. Die Temperatur im Kältespeicher wird in zwei Höhen gemessen (2. Teilbild). Nachdem die Kü K hldecken versorgt sind, wird in den Nachmittagsstunden der Kältespeicher abgekü k hlt und in den späteren Abendstunden t wieder aufgewärmt. Damit wird eine Phasenverschiebung der Kälteleistung zu späteren Stunden t hin bewirkt. Das dritte Teilbild zeigt die mit den Wärmemengenzählern gemessenen Werte. Die obere Kurve zeigt den Ertrag des Kollektorfeldes, die untere Kurve die zugehörige Kälteleistung. Der COP-Wert ist über den Betriebsverlauf variabel. Das Verhältnis der Flächen unter den beiden Kurven zeigt, dass der COP-Wert im Mittel im Bereich zwischen 0,6 und 0,7 ist. Die Einstrahlungsverhältnisse an diesem Tag sind ideal, so dass man an Tagen mit geringerer Einstrahlung mit kleineren Erträgen rechnen muss. Außerdem geht der zeitlich gemittelte Wirkungsgrad des Kollektors bei kleineren Einstrahlungen zurü r ck so dass die Energiewandlungskette insgesamt durch einen kleineren Umwandlungsgrad gekennzeichnet ist.


167

Bild 5-55 zeigt die Wirkungsgradkennlinie des Kollektors. Für die Darstellung der Wirkungsgradkennlinie wird der thermische Wirkungsgrad der Solarkollektoren über dem sogenannten x-Wert (reduzierte Tempe m ratur x = ǻș/G ș GK) aufgetragen. Der thermische Wirkungsgrad wird wie folgt errechnet:

ηKo k1 Kollektor K llektor = η0 ⋅−k

⎛ 2⎞ ⎟ k2 ⋅⎜ ⎟ ⎝ GK ⎠ ⎝ GK ⎠

⎛

⎞

(5-35)

ȘKollektor

Kollektorwirkungsgrad

Ș0

maximaler Wirkungsgrad (0,789)

k1

lineare Verlustkonstante (1,37) [W/m2K]

k2

quadratische Verlustkonstante (0,005) [W/m4K2]

ǻș

Tempe m raturdifferenz zwischen mittlerer Wärmeträgertempe m ratur des Kollektors und der Außentemperatur t [°C]

GK

globale Einstrahlung [W/m2]

Bild 5-55 Wirkungsgradkennlinie der Vakuumröhrenkollektoren aus Messwerten bestimmt

Der x-Wert, der auf der x-Achse abgetragen wird, errechnet sich aus der Differ f enz von mittlerer Kollektortemper m atur t und Umgebungstemper m atur t (sog. Kollektorü r bertemperat m tur) dividiert f ienz des Anlagenbetriebs werden durch die Einstrahlung pro m2. Zur Überwachung der Effiz f r einen Zeitraum (in Bild 5-55 ein Tag) Wirkungsgradmittelwerte eingetragen. Es entsteht fü eine Verteilung, die durch eine lineare oder quadratische Funktion angepasst werden kann. Diese Funktion wird mit dem oben angegebenen Wirkungsgradverlauf verglichen. Durch Ungenauigkeiten bei der Messung ergeben sich kleine Abweichungen. Aus den Auswertungen t nach Inbetriebnahme entstehen Referenzkurven, die fü f r die dauerhafte Anlagenüberwachung verwendet werden können.

168


5.4.2.2 Solarbetriebene Adsorptionsmaschine von Elmar l Bollin

Bei der Festo AG & Co. KG in Esslingen wird seit 2008 eine solar unterstü t tzte Klimatisierung betrieben und im Rahmen des Forschungsvorhabens Solarthermie2000plus wissenschaftl f ich-technisch begleitet.

Bild 5-56 Kollektorfeld mit 1330 m2 Vakuumröhrenkollektoren bei der Festo AG & Co. KG in Esslingen

Bei dieser Anlage wurde eine bereits bestehende Adsorptionskälteanlage, die bisher mit Gaskesseln und Kompr m essorenabwärme betrieben wurde, durch eine Solaranlage als dritte Wärmequelle ergänzt. Bild 5-57 zeigt das Schema der Solaranlage in Esslingen. Das Solarsystem setzt sich aus einem Kollektorfeld mit 1330 m2 Vakuumröhrenkollektoren und zwei Pufferspeichern mit je 8,5 m3 zusammen. Die Kälteerzeugung wird mit drei Adsorptionskältemaschinen mit je 353 kW Nennkälteleistung realisiert. Solarsystem und Kälteanlage sind über das Heizungssystem mit Hilfe f diverser Verteiler miteinander verbunden. Zusätzlich wurde die Solaranlage an die Bauteiltemperierung eines neuen Gebäudes angeschlossen, um im Winter die Solarwärme optimal bei niedrigen Rü R cklauftempe m raturen t (< 30 °C) nutzen zu können. Mit Hilfe f von 81 Sensoren wird das Detailmonitoring des Solar- und Kälteanlagenbetriebs durch die Hochschule Offenburg ermöglicht.

Bild 5-57 Vereinfachtes Schema der solaren Klimatisierung der Festo AG & Co. KG Esslingen

Regelungskonzept: m schaltet ein, wenn eine eingestellte Zieltempe m ratur am Kollektor Die Kollektorkreispumpe erreicht ist und schaltet bei Unterschreiten einer unteren Zieltemperatur t wieder aus. Dadurch


169

kann sichergestellt werden, dass mit einer bestimmten Mindesttempe m ratur in das System eingespeist wird. Dieser beträgt bei Kältebetrieb im Sommer 80 °C. Dadurch kommt es bei geringer Einstrahlung zu einem Intervallbetrieb der Kollektorkreispumpe, m wobei bei jedem Intervall das auf die Zieltemperatur t erwärmte Wasser aus dem Kollektor in den Speicher gepumpt m wird. Bei der Entladung der Solarspeicher kann zwischen Einspeisung auf den zentralen Heizverteiler und direkter Einspeisung in die Betonkernaktivierung eines Neubaus umgeschaltet werden. Da in die Betonkernaktivierung nur eine maximale Leistung t von 200 kW eingespeist werden kann, kann im Winter nicht grundsätzlich auf diesen Verbra r ucher umgeschaltet werden. Für die Regelung der Umschaltung wird die erwartete prozentua t le Sonnenscheindauer einbezogen. t von Die Speicherentladung erfolgt volumenstromgeregelt, wobei ab einer Mindesttemperatur 80 °C bzw. 35 °C bei Entladung zur Bauteilaktivierung jeweils die geglättete von der Solaranlage zugefü f hrte Leistung wieder entnommen wird. Die vorgestellte Anlage wird mit Wasser als Wärmeträgermedium betrieben. Die Frostschutzfunktion schützt die Solaranlage bei niedrigen Außentemperat m turen vor dem Einfrieren. Durch temperaturabh t ängiges, kurzes Einschalten der Solarpumpe m werden Kollektoren und Rohrleitungen frostfrei gehalten. Immer wenn die Kollektortemper m atur t unter 7 °C sinkt, wird die Frostschutzfunktion aktiv. Die Intervallregelung hält die Kollektortempe m ratur t im Tempe m raturberei t ch zwischen 3 °C und 10 °C. Erst wenn die Kollektortemper m atur t fü f r mehr als 24 Stunden t 10 °C übersteigt, wird die Frostschutzfunktion beendet. Damit der Frostschutz zuverlässig funktionieren kann, kann bei einer Speichertempe m ratur t unter 10 °C Wärme aus dem Heizungsnetz in die Speicher eingespeist werden. Seit August 2008 befindet sich die Anlage in der so genannten Intensivmessphase. Im betrachteten Zeitraum von Juni 2008 bis März 2009 wurde ein solarer Deckungsanteil an der Gesamtwärme von 4,5 % bei einem solaren Systemnutzungsgrad von 28 % realisiert. Insgesamt ergibt sich zusammen mit der Kompr m essorenabwärme ein regenerativer Deckungsanteil von 34 %.

Bild 5-58 Grafische Darstellung der wichtigsten Messdaten der solaren Klimatisierung Esslingen fü f r Juni 2008 bis März 2009

170


5.5 Wärmepumpen-Systeme zur Gebäudebeheizung von Martin Becker

5.5.1 Systemabgrenzung Wärmepumpe, Wärmepumpenanlage und Wärmepumpenheizungsanlage Wärmepumpen-Sy m steme haben ein weites Einsatzfel f d im Bereich der Gebäudetechnik, Industrie- und Prozesstechnik sowie bei mobilen Anwendungen. Eine typische Anwendung d in der Gebäudetechnik ist der Einsatz eines Wärmepumpenm Systems zur Gebäudebeheizung einschließlich der Trinkwarmwasserversorgung. Das Grundpri d nzip einer Wärmepumpe m ist es, der Umwelt Wärme auf niedrigem Tempe m raturni t veau zu entziehen und diese auf einem höheren Tempe m raturni t veau fü f r eine Wärmenutzung (z. B. Fußbodenheizung, Trinkwassererwärmung) m nutzbar zu machen. Gute elektrisch betriebene Wärmepumpen m erzielen hierbei mindestens den Faktor vier aus dem Verhältnis von Nutzwärme zur eingesetzten elektrischen Energie, d. h. ca. 75 % der Nutzwärme kann aus der Umgebungswärme (z. B. Luft, Erdreich, Waser) genutzt werden.

Bild 5-59 Prinzip einer Wärmepumpe (Quelle: BWP)

Zunehmend werden bei Zweck- und Verwaltungsgebäuden Wärmepumpen auch als Energiezentralen in Verbindung mit einer geothermischen Nutzung (z. B. Erdsonde) und einer thermischen Bauteilaktivierung (tabs) eingesetzt, wobei neben dem Heizbetrieb auch ein Kü K hlbetrieb möglich ist. Dazu kann entsprechend den geforderten Betriebsbedingungen durch eine Umkehr des internen Kältekreislaufes mittels Magnetventilen flexibel zwischen Heiz- und Kü K hlbetrieb umgeschaltet werden. In diesem Fall spricht man von einer reversiblen Wärmepumpe m oder einer Wärmepumpe m mit Kreislaufumkehr. Reversible Wärmepumpen m haben somit den Vorteil, dass mit einem einzigen Anlagensystem ein Gebäude im Sommer gekü k hlt und im Winter geheizt werden kann. Dies wird typischerweise in Verbindung mit dem Einsatz von Kü K hl/Heizdecken, thermischer Bauteilkü k hlung oder Fußbodenheizungen, die bis zu einer bestimmten Kü K hlgrenztemperat m tur (Taupunktunt t erschreitung!) betrieben werden können, eingesetzt. Dazu ist allerdings ein höherer anlagentechnischer und regelungstechnischer Aufwand fü f r die Realisierung der internen Kreislaufumkehrung r und der passenden Umschaltbedingungen zwischen Kü K hl- und Heizbetrieb erforderlich.

5.5 Wärmepumpen-Sy m steme zur Gebäudebeheizung

171

In den folgenden Ausfü f hrungen wird auf den Kü K hlbetrieb mit Wärmepumpe m nicht näher eingegangen, sondern ausschließlich der Heizbetrieb betrachtet. Für eine Gebäudebeheizung wird üblicherweise die Wärmepumpe m zusammen mit einem Pufferspeicher und einem Trinkwarmwasserspeicher als eine Wärmepumpenhei m zungsanlage zur Wärme- und Trinkwarmwasserversorgung betrieben, häufig kombi m niert mit einer solarthermischen Anlage fü f r die Trinkwarmwasserbereitung und/oder zur Heizungsunterstü t tzung. m zungsanlage in Kombi m Die Bilder 5-60 und 5-61 zeigen als Beispiele eine Wärmepumpenhei nation mit einer solarthermischen Anlage und einem Puffers f peicher einschließlich einer integrierten Automationsstation.

Bild 5-60 Beispiel fü f r Aufbau einer typischen Wärmepumpenheizungsanlage mit Puffersp f eicher und Trinkwarmwasserspeicher, kombiniert mit einer thermischen Solaranlage [Abb.: Viessmann Werke]

Bild 5-61 Beispiel fü f r Wärmepumpenheizungsanlage mit Wärmepumpe und integriertem Pufferspeicher sowie Trinkwarmwasserspeicher inkl. Automatisierungseinr r ichtun t g [Abb.: Viessmann Werke]

Allgemein wird die Gesamtheit aller Komponent m en eines Wärmepumpen-Sy m stems fü f r die Gebäudebeheizung als Wärmepumpe m nheizungsanlage (WPHA) bezeichnet, bestehend aus der Wärmenutzungsanlage (WNA) und der Wärmepumpe m nanlage (WPA) mit oder ohne Speicher.

172


Die Wärmepumpe m nanlage (WPA) besteht wiederum aus der eigentlichen Wärmepumpe m (WP) mit den wesentlichen Komponenten m Verdichter, Verdampfe m r, Verfl f üssiger und Expansionsventil im internen Kältekreislauf sowie weiteren Zusatzeinrichtungen wie Ölsumpf m fheizung, Regelund Überwachungseinrichtungen. Zur Wärmepumpe m nanlage gehört außerdem auch die Wärmequellenanlage (WQA) z. B. in Form einer Erdsonde mit Zusatzeinrichtungen wie z. B. eine Zirkulationspumpe. m Bild 5-62 zeigt die begriffliche Darstellung und Systemabgrenzung bei Wärmepumpenanlagensystemen.

Bild 5-62 Systemabgrenzung fü f r Wärmepumpenanlagen in Anlehnung an VDI 2067

5.5.2 Energetische Bewertung von Wärmepumpen und Wärmepumpenanlagen Abhängig von der Wahl der Bilanzgrenze nach Bild 5-62 lassen sich verschiedene leistungsbezogene bzw. energiebezogende energetische Kenngrößen fü f r Wärmepumpe m n bzw. Wärmepumpe m nanlagen definieren. Bezogen auf den internen Kältekreislauf gilt fü f r den (idealen) Wärmepumpe m n-Betrieb die Carnot-Leistungszahl t : εW WP,C =

TC TC T0

(5-36)

mit TC Kondensationstempe m ratur t in K m empe m ratur t in K T0 Verdampfungst m ratur t von 45 ºC (318,15 K) und einer Verdampfungst m empe m ratur t Mit einer Kondensationstempe von ±5 ºC (268,15 K) ergibt sich in diesem Beispiel eine (theoretische) Leistungszahl t von εW WP,C = 318,15 K / 50 K = 6,36. Aufgrund r von elektrischen, mechanischen und thermischen Verlusten und unter Berü r cksichtigung des Aufwands fü f r Hilfsantriebe ist die reale Leistungszahl jedoch wesentlich kleiner als die theoretische Carnot-Leistungszahl t . Die reale Leistungszahl t kann im einfachsten Fall über ü r cksichtigt werden, in dem alle Verluste berü r cksichtigt sind. einen Leistungsfaktor ξ berü

ε WP WP,real real = ξ⋅ε W WP,C

(5-37)


173

Als erste überschlägige Berechnung kann aus praktischen Erfahrungen heraus bei Sole/Wasser-Wärmepumpen m ein Leistungsfakt t or von 0,5 und fü f r Luft-/Wasser-Wärmepumpen m ein Leistungsfaktor von 0,35 angesetzt werden. Es gilt somit: ε WP WP,real real = 0 5

WP W WP,C C

0,55⋅

TC TC T0

ε WP 0,35 35⋅ε W 0,35 35⋅ WP,real real = 0 WP,C = 0

TC TC T0

f r Sole/Wasser-Wärmepumpen fü m

(5-38)

f r Luft/Wasser-Wärmepumpen fü m

(5-39)

Mit den zuvor aufgefü f hrten Werten fü f r eine Kondensationstemper m atur t von 45 ºC (318,15 K) und eine Verdampfungstempe m ratur t von ±5 ºC (268,15 K) ergibt sich somit eine reale Leistungszahl von:

εW f r eine Sole/Wasser-Wärmepumpe m und WP,real = 3,18 fü εW t asser-Wärmepumpe m WP,real = 2,23 bei einer Luft/W Kann z. B. durch eine verbesserte Regelung und Betriebsfü f hrung die Verdampfungst m empe m ratur t um 5 K angehoben werden, so hat dies bereits einen deutlichen Einflu f ss auf die Leistungszahlen. In der Beispielrechnung ergibt sich:

εW WP,C = 318,15 K / 45 K = 7.07

εW f r eine Sole/Wasser-Wärmepumpe m und WP,real = 3,54 fü t asser-Wärmepumpe m εW WP,real = 2,47 bei einer Luft/W Lässt sich zusätzlich, wiederum durch eine verbesserte Regelung und Betriebsfü f hrung, auf der Kondensationsseite, die Verflüssigungstempe m ratur t um 5 K auf eine Verflüssigungstempe m ratur t von 40 ºC (313,15 K) absenken, so hat dies einen weiteren positiven Einfluss auf die Leistungszahl. Wiederum in unserem Beispiel:

εW WP,C = 313,15 K / 40 K = 7,83 f r eine Sole/Wasser-Wärmepumpe m und εW WP,real = 3,91 fü

ε WP,real

= 2,74 bei einer Luft/W t asser-Wärmepumpe m

Anhand dieser Beispielrechnungen sind sowohl der hohe Einfluss der absoluten Tempe m raturen t auf der Verdampferm und Verflüssigerseite als auch die Tempe m raturdi t fferenz zwischen Verdampfungs- und Verflüssigungstemper m atur t auf die Leistungszahl t en erkennbar. Eine Reduzierung der Temper m aturdi t fferenz um 10 K fü f hrt in diesem Beispiel zu einer Erhöhung der Leistungszahl um ca. 23 %! t en Auch ist die wichtige Erkenntnis abzuleiten, dass bei Angabe von konkreten Leistungszahl immer auch die zugrunde gelegten Tempe m raturen t inklusive der Art der Wärmequellen/Wärmesenken anzugeben sind.

174


Häufig f wird die Leistungszahl t bzw. der COP (Coeffi f cient of Performance) einer Wärmepumpe m nicht auf die interne Verflüssigungs- bzw. Verdampfungst m empe m ratur t im Kältekreislauf bezogen, sondern direkt auf die zur Verfü f gung stehenden und einfac f her messtechnisch erfassbaren Temperaturen t der Wärmequelle (z. B. Außenluft) und der Wärmesenke (z. B. Heiztempe m ratur). t Die Leistungszahl t kann in diesem Fall dann über ü die Tempe m raturdi t fferent ΔT = TW ± TK zwim ratur TW der schen der (mittleren) Tempe m ratur TK der Wärmequelle und der (mittleren) Tempe Wärmenutzungsanlage berechnet werden zu:

εW WP,C =

TW T = W TW TK Δ T

(5-40)

mit m ratur t der Wärmenutzungsanlage (Wärmesenke) in K TW Tempe m ratur t der Wärmequelle in K TK Tempe Bild 5-63 zeigt als Beispiel den Verlauf der Leistungszahl t in Abhängigkeit von der Tempe m raturdiffer f enz ΔT und unter Berü r cksichtigung eines realen Leistungsfakt t ors von 0,5 fü f r Sole/Wasser-WP und 0,35 fü f r Luft-/Wasser-WP.

Bild 5-63 Prinzipieller Verlauf einer (realen) Leistungszahl in Abhängigkeit von der Temperaturdifferenz ΔT zwischen Wärmequelle und Wärmesenke und bezogen auf eine Wärmequellentempef r verschiedene Wärmepumpen-Systeme ratur von ϑK = 0 °C fü

Bei realen im Betrieb befindlichen Anlagen kann durch Messung dieser Tempe m raturen t die tatsächliche Leistungszahl messtechnisch vergleichsweise einfach ermittelt werden. Als weitere messtechnisch erfassbare Kälteleistungszahl COP (coeffi f cient of performance) der gesamten Wärmepumpenanl m age (WPA) kann auch das Verhältnis der tatsächlich gemessenen Nutzwärmeleistung t (z. B. über ü einen Wärmemengenzähler) zur gemessenen Antriebsleistung t des Verdichters inklusive aller Hilfsaggregate (Pumpe m n, Ventilatoren, Motoren, Abtauheizung, usw.) im laufenden Betrieb der Anlage erfasst werden.


COPW = WPA = ε WPA W

175

Q W W,Nutz

(5-41)

∑ Peel,i i

Die zeitliche Aufsummierung bzw. Integration dieser Leistungszahl ergibt als energetische Größe die Arbeitszahl über ü einen definierten Zeitraum (z. B. Woche, Monat, Jahr). Zur energetischen Bewertung t von Wärmepumpen m wird die Jahresarbeitszahl (JAZ) β bzw. engl. SPF (Seasonal Perfor f mance Factor) verwendet, d. h. das Verhältnis der gelieferten Nutzwärme bezogen auf die aufgewendete elektrische Energie inklusive aller Hilfsenerg f ien über ein Jahr. t2

JAZ = β =

Q W,Nutz t

∑ Pelel,ii i

ti

∫ Q W,Nutz dt

(5-42)

= t1 t 2 ( el el,ii i )

∑∫ i

t1

Der konkrete Wert der Jahresarbeitszahl hängt damit stark von den Tempe m raturen t der Wärmequelle und den benötigten Tempe m raturen t f r die Wärmeversorgung des Gebäudes (d. h. von fü der Wärmenutzungsanlage) im Laufe eines Jahres ab. Eine bedarfsgef f führte Automatisierung der Wärmepumpe m und optimierte Betriebsfü f hrung r mit Anpassung der erforderlichen Tempe m raturen an die konkrete Nutzung haben somit einen starken Einfluss auf die Jahresarbeitszahl und damit letztlich auf die Energieeffizienz einer gesamten Wärmepumpenheizungsanlage m . In der DIN EN 15450 sind in Abhängigkeit der Wärmepumpenanl m age (WP fü f r Raumheizung mit Trinkwasserbereitung, WP fü f r reine Trinkwasserber r eitung) und getrennt fü f r Neubauten oder Modernisierungen r Mindest- und Zielwerte fü f r Jahresarbeitszahlen von Wärmepumpen m angegeben. In Tabelle 5-5 sind exempl m arisch die geforderten Werte fü f r Wärmepumpen m f r fü Raumheizung und Trinkwasserbereitung in Neubauten aufgefü f hrt. Tabelle 5-5 Mindestwerte und Zielwerte der Jahresarbeitszahl fü f r Wärmepumpen, die fü f r Raumheizung und Trinkwasserbereitung in Neubauten genutzt werden (fü f r Mitteleuropa typische Werte), nach DIN EN 15450, [5-6] Energiequelle/-senke

Mindestwert fü f r JAZ

Zielwert fü f r JAZ

Luft/W t asser

2,7

3,0

Erdreich/Wasser

3,5

4,0

Wasser/Wasse r r

3,8

4,6

Real in Anlagen gemessene Jahresarbeitszahlen können im konkreten Fall erheblich voneinander abweichen. Vom Fraunhofer Institut fü f r solare Energiesysteme (ISE) werden im Rahmen eines laufenden Forschungsprojektes eine Vielzahl von Wärmepumpen m mit unterschiedlichen Wärmequellen im realen Betrieb über einen längeren Zeitraum messtechnisch erfasst und hinsichtlich ihrer Energieeffizienz bewertet, [5-7]. Bild 5-64 zeigt als Beispiel Zwischenergebnisse fü f r Sole/Wasser-Wärmepumpen m mit Erdsonden, die sowohl fü f r die Bereitstellung von Heizwärme als auch fü f r die Trinkwassererwärmung m dienten. Die Hilfsenerg f ie fü f r die Zirkulationspumpen m und das eventue t lle Hinzuschalten einer elektrischen Zusatzheizung (z. B. Heizstab) wurde bei der Ermittlung der Arbeitszahlen mit berü r cksichtigt. Der Mittelwert der ge-

176


messenen monatlichen Arbeitszahlen (AZ) aller Anlagen hatte in dem gemessenen Zeitraum von November m 2007 bis Oktober 2008 einen Wert von 3,72. Die Zahlen in den Balken zeigen die Anzahl der erfassten Anlagen, die Höhe der Balken den Mittelwert der Arbeitszahl in dem jeweiligen Monat. Dieser Wert liegt somit zwischen dem Mindestwert und Zielwert fü f r Erdreich/Wasser-WP nach Tabelle 5-5. Auffallend in dieser Untersuchung war die weite Streuung der Arbeitszahlen zwischen den einzelnen Anlagen von 3,0 bis 4,6. Bild 5-65 zeigt die Gegenüber ü stellung der monatlichen Arbeitszahlen verschiedener Systemkonfigurationen von SoleWasser-Wärmepumpen m f r den Zeitraum Nov. 2007±Okt. 2008. Deutlich erkennbar ist das fü Absinken der mittleren Arbeitszahl bei höherer Anlagenkomple m xität. Eine wichtige Erkenntnis aus diesen Zwischenergebnissen ist, dass eine sorgfä f ltige Auslegung der gesamten Anlage und richtige Dimensionierung aller Komponent m en eine entscheidende Rolle auf die Energieeffizienz der Gesamtanlage hat. Außerdem sollte die Anlagenkomplexit m ät durch die Planung und Ausfü f hrung einfacher Anlagen möglichst reduziert werden und gleichzeitig ddurch eine ständige Messwerterfassung und Überwachung der wichtigsten Anlagenparameter das optimale Zusammenspiel aller Komponent m en gewährleistet werden. Mit den Zwischenergebnissen in diesem noch bis Ende 2010 laufenden Forschungsprojekt wurden in Zusammenhang mit der Regelung und Automatisierung sowie Betriebsfü f hrung der Anlagen weiterhin folgende Aussagen gemacht: • Es besteht noch Optimierungsbedarf bei der Einbindung der Anlagen in das Versorm agen gungssystem des Gebäudes und bei den Regelungsstrategien der Wärmepumpenanl • Überprü r fung der Beladungsstrategien, insbesondere bei Kombi m speichern und Kontrolle der Vorlauftemperatur m erforderlich • Anpassung der Einstellung der Spreizungen und Heizkurven an den realen Bedarf erforderlich • Auslegung und Sicherstellung von optimalen Volumenströmen auf der Primär- und Sekundärseite

Bild 5-64 Mittlere monatliche Arbeitszahlen von realen Sole-/Wasser-Wärmepumpen m in Neubauten mit Wärmequelle Erdreich, [5-7]


177

Bild 5-65 Gegenüberstellung von mittleren Arbeitszahlen von verschiedenen Sole/Wasser-Wärmepumpen-Anlagensystemen, [5-7]

5.5.3 Komponenten einer Wärmepumpenanlage (WPA) In Anlehnung an die Systemabgrenzung nach Bild 5-62 wird im Folgenden auf die einzelnen Teilsysteme Wärmequellenanlage (WQA), Wärmenutzungsanlage (WNA) und Wärmepumpe m (WP) einer Wärmepumpenheizungsanlage (WPHA) näher eingegangen, wobei begrifflich hierbei auch der Kü K hlbetrieb bei einer reversiblen Wärmepumpe m eingeschlossen wird. Hierbei wird der Fokus insbesondere auf wichtige Aspekte gelegt, die im Zusammenhang mit der Automatisierung bzw. Automatisierungsaufgaben wie Messen, Steuern, Regeln, Überwachen usw. von Bedeutung t sind. Die Thematik Hydraulik und Speicher ist im Kapitel 4 ausfü f hrlich behandelt, so dass an dieser Stelle hierauf nicht weiter eingegangen wird.

5.5.3.1 Wärmequellen Je nach Nutzung der Wärmequelle unterscheidet man zwischen verschiedenen Wärmepumpenm Systemvarianten. Als Wärmequelle kommt in Frage: • Luft (z. B. Außenluft, Luft aus Abwärme, Abluft) • Wasser (z. B. Brunnen, r Flusswasser, Abwasser) • Erdreich (z. B. Erdwärmesonden, Erdabsorber, Erdkollektoren) Als Wärmeträger von der Wärmequelle (Primärseite) wird somit Luft, Wasser oder eine Sole verwendet. Als Wärmeträger auf der Nutzungsseite (Sekundärseite) wird Wasser (fü f r Heizzwecke und/oder Trinkwassererwärmung) m oder seltener Luft (z. B. fü f r Raumluftgeräte) verwendet. Dann wird die Wärmepumpe (WP) entsprechend bezeichnet als: • • • • •

Luft/Wasser-WP Wasser/Wasser-WP Sole/Wasser-WP Luft/Luft-WP Sole/Luft-WP

178


Bild 5-66 zeigt hierzu einige typische Systemkombi m nationen. Häufig wird zur Trinkwarmwasserbe r reitung oder zur Heizungsunterstü t tzung eine solarthermische Anlage mit Sonnenkollektoren kombi m niert. Hierbei ist es wichtig, den üblicherweise mit der solarthermischen Anlage gelieferten separaten Solarregler geeignet mit der Regelung der Wärmepumpenanl m age zu verbinden, damit ein in sich abgestimmtes Gesamtkonzept umgesetzt wird. Hierzu hat es sich in der Praxis als vorteilshaft erwiesen, bereits in einer frü r hen Planungsphase ein Gesamtautomationskonzept fü f r solche kombi m nierten Wärmeversorgungssysteme zu berü r cksichtigen, damit die Automatisierungsgeräte im späteren Betrieb nicht gegeneinander, sondern abgestimmt mit einander arbeiten.

Bild 5-66 Beispiele fü f r typische Wärmequellen und Systemvarianten fü f r Wärmepumpen [Grafiken: Solarpraxis AG], a) Erdsonde, b) Erdabsorber, c) Saug-/Schluckbrunn r en, d) Abluft-/ Außenluft mit Innenaufstellung, e) Außenluft f in Splitausfü f hrun r g, f) Außenluft f mit Außenaufstellung f

Da mit der Wärmequelle auch das Potential fü f r die Verdampfungst m empe m ratur t im Kältekreislauf der Wärmepumpe m und letztlich die Leistungszahl bzw. Jahresarbeitszahl stark beeinflusst wird, kommt dem Tempe m raturni t veau der Wärmequelle eine wichtige Bedeutung t zu. Je tiefer die m empe m ratur t T0 Temperatur TK der Wärmequelle liegt, desto tiefer wird auch die Verdampfungst der Wärmepumpe m sinken. Je tiefer die Verdampfungst m empe m ratur, t desto kleiner die Leistungst zahl und damit letztlich ein höherer spezifischer Energieaufwand und damit eine unwirtschaftlichere Betriebsweise der Wärmepumpe. m Bild 5-67 zeigt hierzu als Beispiel typische mittlere Tempe m raturdi t fferenzen bei den unterschiedlichen Wärmequellen Außenluft, Erdreich und Grun r dwasser, wobei in diesem Beispiel als Bezugspunkt eine Vorlauftemperat m tur von 35 °C angenommen wird, die z. B. typischerweise bei einer Fußbodenheizung verwendet wird. Zu beachten ist allerdings, dass im konkreten Fall je nach Nutzungs- und Klimarandbedingungen diese mittleren Tempe m raturbedingungen in einer Heizperiode sehr stark schwanken können und daher nur bedingt verallgemeinerbar sind.


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Bild 5-67 Beispiele fü f r typische Temperaturdiffer f enzen bei unterschiedlichen Wärmequellen [Grafik: Solarpraxi r s AG]

5.5.3.2 Wärmepumpe (WP) Da Wärmepumpen m vom Aufbau her Kältemaschinen darstellen, bei denen der Nutzen die abgegebene Wärmeleistun t g an das Heizungssystem darstellt, gelten die im Abschnitt 3.3 gemachten Angaben zu den Grundlagen eines Kältekreislaufes generell auch fü f r Wärmepumpen. m Im Gegensatz zum Kü K hlbetrieb stellt im Heizbetrieb die Wärmeabgabe a über den Verflüssiger an das Heizsystem den Nutzen dar. Dazu muss auf der Äkalten³ Seite dem Verdampfer m aus der Umgebung (z. B. Erdreich, Luft, Wasser) Wärme zugefü f hrt bzw. entzogen werden, wie dies im Bild 5-68 als Übersicht dargestellt ist.

Bild 5-68 Schematische Darstellung einer elektrisch betriebenen Wärmepumpe m im Heizbetrieb

Je nach dem Antriebsprinzip des Verdichters bei einer Wärmepumpe wird unterschieden zwischen: • Kompr m essions-Wärmepumpen m mit einem elektrisch angetriebenen Verdichter • Gas-Wärmepumpen m mit einem mit Brennstoff f Gas angetriebenen Verdichter und • Absorptions-Wärmepumpen m mit einem thermisch angetriebenen Verdichter

180


5.5.3.3 Betriebsarten einer Wärmepumpenheizungsanlage (WPHA) In Abhängigkeit vom Wärmeversorgungskonzept lassen sich unterschiedliche Betriebsarten f r eine Wärmepumpenhei fü m zungsanlage unterscheiden. Monovalente Betriebsart Ist die Wärmepumpe m alleine fü f r die Wärmeversorgung zuständig, so handelt es sich um einen monovalenten Betrieb. Das heißt die Wärmepumpe m muss so ausgelegt werden, dass sie über ü das gesamte Jahr den maximal erforderlichen Heizwärmebedarf inklusive des Trinkwarmwasserbedarfs abdecken kann. In der Regel wird hierbei auch ein entsprechend dimensionierter f r Heizung und Warmwasser berü r cksichtigt. Zusätzlich muss im Betrieb bePufferspeicher fü r cksichtigt werden, dass im Stromliefervertrag mit dem Energieversorger i. d. R. Sperrzeiten rü (z. B. zwei Sperrzeiten fü f r max. zwei Stunden t pro Tag) fü f r die Wärmepumpe vorgesehen sind. Dies ist bereits bei der Dimensionierung eines entsprechenden Pufferspeichers zu berü r cksichtigen. Außerdem hilft f ein genügend groß dimensionierter Pufferspeicher, die Laufzeiten der Wärmepumpe zu erhöhen und damit ein zu häufiges Takten des Verdichters zu vermeiden, was sich positiv auf die Lebensdauer des Verdichters auswirkt. Ein Nachteil jeder monovalenten Anlage ist, dass bei Ausfal f l der Anlage keine Alternativheizung zur Verfü f gung steht und somit die gesamte Heizungsversorgung ausfä f llt. Bivalente Betriebsart Im bivalenten Betrieb deckt die Wärmepumpe m nur einen Teil des erforderlichen Wärmebedarfs f r die Gebäudeheizung mit/ohne Trinkwassererwärmung. fü m Die erforderliche Zusatz- oder Alternativ-Heizung mit einem anderen Energieträger (z. B. Öl, Gas) kann hierbei unterschiedlich kombi m niert werden. Zu unterscheiden ist: • bivalent-alternativer Betrieb • bivalent-paralleler Betrieb • bivalent-parallel/alternativer Betrieb Bivalenter Betrieb wird übl ü icherweise bei Wärmepumpen m mit Luft als Wärmequelle verwendet. In dieser Betriebsart liefert die Wärmepumpe m bis zu einer bestimmten unteren Außentemperatur (z. B. 5 °C) den gesamten Wärmebedarf. Wird diese Tempe m ratur unterschritten, wird eine Zusatzheizung ergänzend (Parallel-Betrieb) oder anstelle der Wärmepumpe m (AlternativBetrieb) verwendet. Der Vorteil dieser Variante ist, dass die Wärmepumpe m nur fü f r einen Teil des gesamten Wärmebedarfs bei höheren Außentemperat m turen mit entsprechend höheren Leistungszahlen eingesetzt wird. Ein weiterer Vorteil ist, dass bei Ausfall der Wärmepumpe m die Zusatzheizung die Wärmeversorgung aufrecht erhalten kann. Im allgemeinen Fall übernimmt beim bivalent-alternativen Betrieb z. B. ein Heizkessel oder eine elektrische Zusatzheizung bei einer bestimmten Umschaltbedingung die Wärmeversorgung. Als Umschaltbedingung zwischen den beiden Betriebsarten dient übl ü icherweise die Wärmequellentemperat m tur (z. B. Außentemperat m tur). Beim bivalent-parallelen Betrieb sind Wärmepumpe m und Zusatzheizung bei erhöhtem Wärmebedarf gemeinsam in Betrieb. Für ein gutes Zusammenspiel ist es aus regelungstechnischen und hydraulischen Grü r nden wichtig, dass beide Heizungssysteme richtig aufeinander abgestimmt sind und sich gegenseitig nicht negativ beeinflussen. Beim bivalent-parallel/alternativen Betrieb sind die zuvor beschriebenen Betriebsarten miteinander kombi m niert. Bei geringem Heizwärmebedarf wird die Wärmeversorgung alleine durch


181

die Wärmepumpe abgedeckt. Steigt der Wärmebedarf üb ü er eine bestimmte Grenze an, so wird eine Zusatzheizung ergänzend parallel betrieben. Steigt der Wärmebedarf weiter über ü die maximal durch die Wärmepumpe m bereitgestellte Wärme, so wird die Wärmepumpe m ausgeschaltet und durch eine alternative Zusatzheizung ersetzt. Monoenergetischer Betrieb Da die maximale Leistung t einer Heizungsanlage nur fü f r wenige Stunden t im Jahr benötigt wird, wird speziell bei Luft-Wasser-WP häufig eine elektrische Zusatzheizung zur Spitzenlastm raturen eingeschaltet. Da es sich hierbe r i eigentlich um abdeckung bzw. bei sehr tiefen Tempe einen bivalent-alternativen Betrieb handelt, aber lediglich ein Energieträger (Elektrizität) zum Einsatz kommt, spricht man in diesem Fall auch von einem monoenergetischen Betrieb. Entscheidend fü f r eine energieeffiziente und wirtschaftliche f Betriebsweise sind hier die richtigen Umschaltbedingungen zwischen Wärmepumpenbet m rieb und Heizen mit elektrischem Heizstab. Die Wahl der Betriebsart hat somit ebenfalls einen wesentlichen Einfluss auf den Energieverbrauch und damit auf die Energiekosten. Wichtige Einflussgrößen sind z. B.: • Lastprofi t l des Nutzwärmebedarfs übers ü Jahr • Heizwärmeleistung t der Wärmepumpe m in Abhängigkeit von dem Tempe m raturverl t auf der Wärmequelle und der Vorlauftemperat m turen fü f r die Wärmenutzung • maximale Heizleistung t der Wärmepumpe m • hydraulische Schaltung von Wärmepumpe m und Zusatzheizung • Dimensionierung und Art der hydraulischen Einbindung eines Pufferspeichers • Wahl der Kriterien fü f r Umschaltung zwischen verschiedenen Betriebsarten

5.5.4 Automatisierung von Wärmepumpen und Wärmepumpenheizungsanlagen 5.5.4.1 Automatisierungsebenen Da die Wärmepumpe m die Hauptkompon m ente in einer Wärmepumpenheizungsanlage darstellt, kommt deren Automatisierung und Einbindung in das Gesamtsystem eine wichtige Rolle zu.

Bild 5-69 Prinzipieller Aufbau einer Wärmepumpenheizungsanlage

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Ohne entsprechende Regelung der Heizleistung t würde die Wärmepumpe m während der meisten Zeit des Jahres, in der lediglich ein Teillastbetrieb vorliegt, übe ü rschüssige Wärme produzieren. Daher muss die Wärmepumpe m angepasst fü f r den Teillastbetrieb geregelt werden. Die Art der Heizleistungsregel t ung hängt wiederum sehr stark von der gesamten Heizungs-Anlagenkonzeption und -dimensionierung ab. So ist es z. B. aus Sicht der Automatisierung entscheidend, ob in der Anlage ein Pufferspeicher integriert ist oder nicht und wie sich die dynamischen Nutzungslastprofile darstellen. Art und des Umfangs Automatisierung hängt von der konkreten Anlagenkonzeption ab. Grun r dsätzlich lassen sich drei Stufen t der Automatisierung unterscheiden. 1. Stufe f der Automatisierung: Die erste Stufe t umfasst die Automatisierung der Wärmepumpe m selbst. Da es sich thermodynamisch um eine Kälteanlage mit dem Kältekreislauf handelt, geht es hierbei z. B. um die Erfü f llung der vielfä f ltigen Steuerungs- und Regelungsaufga f ben sowie elementaren Überwachungsf en im geschlossenen Kältekreislauf. Bereits in einer einfachen Kaltdampfm aufgab Kompressionskälteanlage finden sich mehrere elementare Regelkreise, die sich zudem gegenseitig beeinflussen. Bild 5-70 zeigt als Beispiel ein Automationsschema eines einfachen Kaltdampf-Kom m mpressionsprozesses mit einem luftgekü k hlten Verflüssiger und einem Luftkü k hler als Verdampfer m mit den wichtigsten Steuer- und Regeleinrichtungen t

Bild 5-70 Beispiel fü f r ein Automationsschema einer kompak m kten direkten Kälteanlage auf Basis des Kaltdampf-Kompressionsprozesses mit einem luftgek f kühlten Verflüssiger und einem Luftkü k hler als Verdampfer m (T TR-Raumtemper m atur, TK-Kü K hler-Blocktemperatur, pc-Verflüssigungsdruck, po-Verdampfungsdruck u )


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Die wesentlichen Regelkreise sind: • • • •

Expansionsventilregelung mit Verdampferregelu m ng Verfl f üssigungsdruckregelung (ein/aus, stufi t g oder drehzahlgesteuert) Verdichterregelung (ein/aus, Stufi t g oder drehzahlgesteuert) Abtausteuerung-/regelung (z. B. bei Luft-/Wasser-Wärmepumpen) m

Aufgrund der Übersichtlichkeit sind weitere Automationsfunktionen nicht eingezeichnet. Hinzu kommen z. B. vielfä f ltige Steuer-, Sicherhe r its- und Überwachungsvorrichtungen wie z. B. Hochdruck- oder Niederdruckü küberwachung, Ölsumpf m fheizung, « Wird eine umschaltbare (reversible) Anlage eingesetzt, mit der ein wechselseitiger Heiz- und K hlbetrieb möglich ist, sind zusätzliche Ventile anzusteuern, die den Kältekreislauf fü Kü f r den wechselnden Heiz-/Kü K hlbetrieb umschalten. Heutzutage sind die im internen Kältekreislauf einer Wärmepumpe m realisierten Mess-, Steuerund Regelfun f ktionen sowie Überwachungs- und Diagnosefunktionen herstellerseitig in kompakten Automationsgeräten integriert und mit Default-Werten bereits voreingestellt, s. Abschnitt 7.2.2. 2. Stufe der Automatisierung Die zweite Stufe t der Automatisierung umfasst die Einbindung der Wärmepumpe m in eine Heizungsanlage und die damit verbundene Einbindung in die Hydraulik. Die Wärmepumpe m ist somit ein Teilsystem in der gesamten Heizungsanlage. Wesentliche Aufgaben hierbei sind z. B.: • • • •

Be- und Entladesteuerung eines Pufferspeichers Ansteuerung der Zirkulationspumpen m auf der Wärmequellen- und Wärmesenken-Seite bedarfsgefü f hrte Tempe m raturrege t lung einzelner Räume oder Zonen Automatik- und Absenkbetrieb der Heizungsanlage

3. Stufe der Automatisierung f geht es funktional darum, die komplette m Heizungsanlage Bei der dritten Automatisierungsstufe inklusive der Wärmepumpe m adäquat in ein Last- und Energiemanagement oder eine Gesamtoptimierung aller Anlagentechniken zur optimierten Betriebsfü f hrung einzubinden. Hierbei gilt es z. B. Nutzerprofile und aktue t lle Wetterdaten sowie zunehmend auch prognostizierte Wetterdaten (Wettervorhersage) zur Optimierung heranzuziehen. Nur unter Einsatz zeitgemäßer Gebäudeautomation und moderner Bus- und Kommunikationssysteme ist ein solches ganzheitliches Automationskonzept umzusetzen. Der Ansatz hierbei ist eine integrale, gewerkeübergrei ü fende Gebäudeautomation. Hierauf wird in Kapitel 7 näher eingegangen.

5.5.4.2 Automatisierung von Wärmepumpensystemen Elektrisch betriebene Wärmepumpen m zur Gebäudeb ä eheizung werden üblicherweise im Zweipunktbetrieb geregelt, d. h. in Abhängigkeit von der geforderten Heizleistung t wird der Verdichter über ü einen Zweipunktregler mit der Rü R cklauftempe m ratur t des Heizkreises als Regelgröße einund ausgeschaltet und damit über ü das Taktverhältnis die erforderliche Heizleistung t zur

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Verfü f gung gestellt. Zu beachten ist, dass ein zu häufiges Ein-/Ausschalten des Verdichters dessen Lebensdauer stark reduziert und zudem bei größeren Wärmepumpen m mit dem Einschaltvorgang ständig hohe Anlaufströme im elektrischen Netz auftreten. Deshalb muss zur Verhinderung eines zu häufigen Ein-/Ausschaltens der Wärmepumpe m eine ausreichend hohe Wärmekapazität (z. B. größeres Wärmeverteilnetz und/oder Warmwasser-Speicher) vorhanden sein. Dadurch kann die im Volllastbetrieb erzeugte Heizleistung zwischengepuffert werden und der Wärmebedarf bei ausgeschalteter Wärmepumpe m zeitweilig über ü den Speicher bedient werden. Ist ein Pufferspeicher vorhanden, dient übl ü icherweise die sinkende Tempe m ratur t im Pufferspeicher als Regelgröße zum Einschalten der Wärmepumpe m oder bei Fußbodenheizungen die sinkende Rü R cklauftempe m ratur t aus dem Verbra r ucherkreis. Der Sollwert fü f r die Einschaltbedingung kann hierbei nochmals witterun r gsabhängig angehoben oder abgesenkt werden. Das Ausschalten der Wärmepumpe m erfolgt ebenfalls über ü die steigende Rü R cklauftempe m ratur des Verbraucherkreises oder direkt über ü die Kondensator-Austrittstempe m ratur an der Wärmepumpe. m Leistungsgest t euerte Verdichter werden bei Wärmepumpen m zurzeit noch kaum eingesetzt. Leistungsgesteuerte Verdichter ± in Verbindung d mit elektronischen Expansionsventilen ± sind aus automatisierungstechnischer Sicht nur dann sinnvoll, wenn das Wärmenetz nicht als Speicher dienen kann und/oder kein Pufferspeicher vorha r nden ist, und die erzeugte Wärmeleistung t direkt der Bedarfssituation im Verbraucherkreis nachgefü f hrt werden soll. Als Expansionsventil werden üblicherweise thermostatische Expansionsventile eingesetzt, in Zukunft verstärkt auch elektronische Expansionsventile. Als Regelgröße wird die Tempe m ratur bzw. der Druck fü f r die Messung der Überhitzung am Verdampferausgang m verwendet. Als Wärmeübe ü rtrager auf der Verdampfer- und Verflüssigerseite werden in der Regel Plattenwärmetauscher eingesetzt, die eine kompak m te Bauform mit einer guten Wärmeübertragung verbinden. Je nach Anlagenkonzept sind die Pumpe m n auf der Äkalten³ und auf der Äwarmen³ Seite bereits mit in der Wärmepumpe m integriert oder werden außerhalb der Wärmepumpe m in eine hydraulische Schaltung eingebaut. Davon ist auch abhängig, ob die Verteilpumpen m direkt mit dem Wärmepumpe m n-Regler oder mit einer separaten Steuerung angesteuert werden.

Literatur [5-5]

VDI-Richtlinie 2067 ± Teil 6: Berechnung der Kosten von Wärmeversorgungsanlagen ± Wärmepumpen, m Beuth-Verlag, Sept. 1999

[5-6]

DIN EN 15450: Heizungsanlagen in Gebäuden ± Planung von Heizungsanlagen mit Wärmepumpen, m Beuth-Verlag, Dez. 2007

[5-7]

Miara, M.: Feldmessung neuer Wärmepumpen m ÄWärmepumpen-Effi m zienz³ ± Zwischenergebnisse, DKV-Tagungsbericht 2008, 19.±21.11.2008, Ulm

5.6 Geothermische Systeme zur Gebäudeheizung und -kü k hlung (Anlagenbeispiel)

185

5.6 Geothermische Systeme zur Gebäudeheizung und -kühlung (Anlagenbeispiel) von Dieter Striebel

5.6.1 Konzeption und Aufbau Zu Demonstrationszwecken und zur Untersuchung verschiedener Regelstrategien ist an der Hochschule Esslingen eine Wärmepumpe m nanlage mit Erdreich als Wärmequelle installiert. Die Wärmepumpe m ist elektrisch betrieben und bezieht die Verdampfungs m wärme aus zwei Erdwärmesonden. Als Wärmeabnehmer sind eine Deckenstrahlungsheizung oder alternativ ein Lufterhitzer im Werkstattbereich vorgesehen. Außerdem steht fü f r wärmetechnische Untersuchungen ein wassergekü k hlter Wärmeübertrager zur Verfü f gung mit dem genau reproduzierbare r Randbedingungen geschaffen f werden können. So ist es zum Beispiel möglich, diesen Wärmeübert ü rager in Verbindung mit einer numerischen Simulation so zu betreiben, dass das Verhalten einer Fußbodenheizung emul m iert wird. Die Wärmenutzer inklusive wassergekü k hltem Wärmeübert ü rager sind so dimensioniert und einstellbar, dass die gesamte Wärmeleistung t des Kondensators bei t von 25 °C und mehr übertragen werden kann. Temperaturen Im Sommer ist eine direkte Nutzung der Erdsonden zur Kü K hlung über eine Kü K hldecke oder einen Luftkü k hler im Werkstattbereich möglich. Die wichtigsten technischen Daten der Anlage sind: Wärmepumpe: m • Nennwärmeleistung t bei B0/W35 (nach [5-8]): 5,4 kW • Maximale elektrische Anschlussleistung t des Verdichters: 2 kW • Kältemittel: R404 A Sonden: • Zwei Erdsonden mit je zwei U-Rohren aus PE in der Dimension 32x3, Sondenlängen 50 m und 80 m. Pufferspeicher mit Heizwasser als Speichermedium, Inhalt 300 l. Folgende Betriebsweisen der Anlage sind möglich: (1) Wärmepumpe m ohne Speicher mit direktem Anschluss der Wärmeabnehmer (Fußbodenheizung) nach Angaben des Wärmepumpen-He m rstellers [5-9] (2) Wärmepumpe m mit Speicher und mit konstantem Volumenstrom in der Wärmepumpe m (3) Wärmepumpe m mit Speicher und variablem Volumenstrom in der Wärmepumpe m (4) Direkter Kü K hlbetrieb über die Erdsonden im Sommer.

5.6.2 Regelstrategien Wärmepumpe ohne Speicher mit direktem Anschluss der Wärmeabnehmer Bild 5-71 zeigt die hydraulische Einbindung und die Regelung der Wärmepumpe. m Diese Betriebsweise der Wärmepumpe m ist nach Angaben des Herstellers [5-9] geeignet fü f r Fußboden-

186


heizungen, wenn aufgrund einer Ausnahmegenehmigung auf die gesetzlich vorgeschriebene Einzelraumregelung verzichtet werden darf. Von dieser Schaltung ist aber dringend abzuraten, sobald die Wärmeabnehmer mit Raumtemperaturreglern oder sonstigen nachgeschalteten Reglern arbeiten und wenn mit variablen Heizmittelströmen zu rechnen ist.

Bild 5-71 Hydraulische Einbindung und Regelung der Wärmepumpe ohne Speicher

Der zum Lieferumfan f g der Wärmepumpe m gehörende Regler stellt den Vorlauftempe m raturm ratur ein. Bei Teillast wird die Wärmepumpe m Sollwert in Abhängigkeit von der Außentempe mit einem Zweipunktregler geschaltet. Um dabei die Laufzeiten des Verdichters zu verlängern und somit die Schalthäufigkeit zu reduzieren wird zum Ein- und Ausschalten nicht die Tempe m ratur t mit einer entsprechenden Schaltdifferenz f als Regelgröße verwendet, sondern es werden Dauer und Größe der Regelabweichung berü r cksichtigt (Bild 5-72). WP EI EIN N

WP AU AUS S

Vorlauftemperatur in °C

45

40

Abweichung positiv

Istwertt

Sollwert

35

Abweichung negativ

30

25 0

5

10

15

20

25

30

35

40

Zeit in min

Bild 5-72 Funktion des Energiebilanzreglers: Die Summe der Regelabweichungen in einem Schaltzyklus ist null


187

Der so genannte Energiebilanzregler ermittelt im Minutenabstand die Differenz zwischen Sollund Istwert der Vorlauftemperat m tur und summiert diese Differenzen auf. Dieser Summenwert wird angegeben in Gradminuten. Er kann bei Unterschreiten der Solltempe m ratur negativ und bei Überschreiten der Solltempe m ratur positiv werden. Wenn zum Beispiel bei Stillstand der Wärmepumpe m die Vorlauftempe m ratur unter den vorgegebenen Sollwert fä f llt, ermittelt der Energiebilanzregler ein zunehmendes Energiedefizit. Bei Erreichen eines einstellbaren Defizitwertes von zum Beispiel -60 Gradminuten wird die Wärmepumpe m eingeschaltet und läuft dann solange bis die Energiebilanz ausgeglichen, also ein Wert von null Gradminuten erreicht ist. Der Mittelwert der erreichten Vorlauftempe m ratur entspricht genau dem eingestellten Sollwert. Damit werden lange Lauf- und Stillstandszeiten des Verdichters erreicht, auch ohne den Einbau eines Speichers. Allerdings mü m ssen große Vorlauftempera m turschwankungen in Kauf genommen werden. Wenn durch Zu- oder Abschalten einzelner Verbraucher die Vorlauftempe m ratur sehr schnell steigt oder fä f llt und dabei große Regelabweichungen auftreten, dann wird übe ü r eine so genannte Zwangssteuerung r der Verdichter unabhängig von der Energiebilanzierung r sofort geschaltet. Diese Schalthysterese ist einstellbar (Werkseinstellung 7 K). Die Beladung eines separaten Trinkwasserspeichers kann über ein in der Wärmepumpenei m nheit integriertes Umschaltventil erfolgen. Diese Option ist in der hier beschriebenen Laboranlage nicht ausgefü f hrt. Wärmepumpe mit Speicher und Ladetemperaturregelung bei konstantem Volumenstrom

Kondensator

Erdsonde

Verdampfer

Um auch Wärmeverbraucher mit variablem Heizmittelstrom (verursacht zum Beispiel durch Einzelraumregler) mit der Wärmepumpe m versorgen zu können, mü m ssen Erzeuger- und Verbraucherkreis hydraulisch entkoppelt werden (Bild 5-73). Damit kann ein vom Hersteller gem eingehalten werden. forderter Mindestvolumenstrom an der Wärmepumpe

Bild 5-73 Hydraulische Einbindung und Regelung der Wärmepumpe mit Speicher

Zur Regelung der Vorlaufte f mperatur an der Wärmepumpe m dient ein Mischventil im Rü R cklauf, das von einem separaten Regler angesteuert wird. Die Vorlauftemperatur m wird am Austritt aus der Wärmepumpe m gemessen. Der Sollwert der Vorlaufte f mperatur t ist abhängig von der Außentemperatur. t Das Schalten des Wärmepumpenverd m ichters erfolgt über eine Ladesteuerung des Speichers wie in Kapitel 4.3 beschrieben. Bei Unterschreiten des Sollwertes am oberen Spei-

188


cherfü f hler wird die Wärmepumpe m einund bei Erreichen des Sollwertes am unteren Speicherf hler wieder ausgeschaltet. Damit auch bei nicht vollständig zu vermeidenden Mischungsvorfü gängen im Speicher die Wärmepumpe m sicher geschaltet werden kann, ist der Sollwert fü f r die Ladesteuerung auf einen Wert von 2 K unter dem jeweiligen Vorlauftempe m ratursollwert einzustellen. Mit dieser hydraulischen Einbindung werden lange Lauff und Stillstandszeiten des Verdichters erreicht bei gleichzeitig konstanter Vorlauftemperatur m zum Verbraucher. Der Heizmittelstrom im Verbraucher kann problemlos durch Regler gedrosselt werden. Wärmepumpe mit Speicher und variablem Volumenstrom im Kondensator

Kondensator

Erdsonde

Verdampfer

Alternativ zur vorherigen Schaltung kann die Regelung der Vorlauftemperat m tur an der Wärmepumpe m auch über die Drehzahl der Umwälzpumpe m erfolgen (Bild 5-74). Diese Schaltung erforde f rt regelungs- und anlagentechnische Änderungen an der Wärmepumpeneinheit und kann zum Verlust von Gewährleistungsansprüchen fü f hren. Deshalb sollte diese Schaltung nur mit Genehmigung des Wärmepumpenherstellers realisiert werden.

Wärmeabnehmer, Fußbodenheizung und andere mit variablem Massenstrom

Speicher

Ladesteuerung st

Bild 5-74 Hydraulische Einbindung und Regelung der Wärmepumpe m mit Speicher bei variablem Heizmittelstrom im Kondensator

Mit dieser Schaltung werden sehr gute Ergebnisse bei der Vorlauftemperat m turregelung erreicht. Allerdings muss darauf geachtet werden, dass ein sehr schnell reagierender Temperaturfü f hler (Tauchfü f hler mit geringer Masse) unmittelbar nach dem Kondensator angebracht wird. Kühlbetrieb im Sommer Im Sommer kann über ü einen zwischengeschalteten Plattenwärmeübert ü rager eine Kü K hldecke oder ein Luftkü k hler im Werkstattbereich betrieben werden (Bild 5-75). Die erreichbaren K hlwasservorlauftempe Kü m raturen t liegen bei ca. 20±22 °C und steigen bei Dauerbetrieb und großen Kü K hllasten auch auf 24 °C an. Diese Anlage ist aufgrund der geringen Kü K hlleistung nicht dafü f r vorgesehen bestimmte Komforttemperaturen t im Raum zu erreichen. Deshalb wurde auf eine Regelung verzichtet.


189

Bild 5-75 Kü K hlbetrieb im Sommer

5.6.3 Betriebserfahrungen Für die Anlage liegen noch keine Langzeiterfahrungen r vor. Beispielhaft sollen hier an einem willkü k rlich gewählten Betriebsfall (Fußbodenheizung mit konstantem Massenstrom, Sollvorlauftempe m ratur 40 °C) die Wirkungen k der verschiedenen Regelstrategien gezeigt werden. Wärmepumpe ohne Speicher


Bild 5-76 zeigt den Verlauf der Vorlauftempe m ratur während eines Schaltzyklus des Verdichters der Wärmepumpe m . Wie aufgrund der oben beschriebenen Regelstrategie zu erwarten war, zeigen sich große Änderunge r n bei der Vorlauftempera m tur. Dies wird bewusst in Kauf genommen um lange Laufzeiten und geringe Schalthäufigkeit zu erreichen. Als Wärmespeicher dient hier die Masse der Fußbodenheizung. Wie in Kapitel 4.1 beschrieben, ist dieser Speicher aber nicht geeignet dem Raum immer genau die benötigte Wärme zu zufü f hren. Der geforderte Sollwert der Vorlauftempe m ratur von 40 °C wird als Mittelwert über ü die gesamte Zykluszeit erreicht. Während der Verdichterlaufzeit liegt die mittlere Vorlauftempe m ratur jedoch bei über 44 °C, was zu einer geringeren Leistungszahl t gegenüber einem Betrieb bei 40 °C fü f hrt. Die bei dieser Betriebsweise ermittelte Leistungszahl beträgt 4,0.

45

W P E IN

40

W P AU S

35 30 25 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

Ze it in s

Bild 5-76 Verlauf der Vorlauftemperatur beim Betrieb ohne Speicher und bei einem Sollwert von 40 °C

190


Wärmepumpe mit Speicher Bild 5-77 zeigt den Verlauf der Vorlauftemperat m tur am Verbraucher bei einer Regelung nach Bild 5-73, also bei konstantem Heizmittelstrom am Kondensator. Es wird hier eine praktisch konstante Vorlauftemperat m tur von 40 °C erreicht. Die Regelung der Vorlauftemperat m tur über ü das Mischventil im Wärmepumpen-R m Rücklauf zeigt beim Ein- und Ausschalten des Verdichters nur kurzzeitig vernachlässigbare Regelabweichungen. Mit dem Mischventil wird die Rü R cklauftemperatur t zum Kondensator über den Wert des Anlagenrü r cklaufs angehoben. Damit ist die mittlere Heizmitteltempe m ratur am Kondensator vergleichbar mit derjenigen beim Betrieb ohne Speicher. Auch bei diesem Betrieb wurde eine Leistungszahl von 4,0 ermittelt. Bei der gleichen Belastung t sind die erreichten Verdichterlaufzeiten relativ groß; die Schalthäufigkeit ist damit entsprechend gering. Der Vorteil dieser Schaltung liegt darin, dass der Wärmeabnehmer hydraulisch entkoppelt von der Wärmepumpe m mit variablen Massenströmen arbeiten kann.


45

40

WP EIN

35

WP AUS

30

25 0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

Zeit in s

Bild 5-77 Verlauf der Vorlauftemperatur beim Betrieb mit Speicher und bei einem Sollwert von 40 °C

Wärmepumpe mit Speicher und variablem Volumenstrom Auf die Darstellung der Vorlauftemperat m tur wird hier verzichtet, da sich ein ähnliches Bild ergibt wie bei Bild 5-77. Die ermittelte Leistungszahl ist bei sonst gleichen Randbedingungen jedoch mit 4,3 etwas höher. Dies kann auf die niedrigere mittlere Heizmitteltempe m ratur am Kondensator zurü r ckgefü f hrt werden. Wie bereits erwähnt sollte diese Schaltung nur in Abstimmung mit dem Hersteller angewendet werden.

Literatur [5-8]

DIN EN 14511-2: Luftkonditionierer, Flüssigkeitskü k hlsätze und Wärmepumpe m n mit elektrisch angetriebenen Verdichtern fü f r die Raumheizung und -kü k hlung . Teil 2: Prü r fbedingungen

[5-9]

Herstellerunterlagen Firma Vaillant, Remscheid: Planungsinformation Elektro Wärmepumpe geoTHERM

5.7 Automationsstrategien fü f r thermoaktive Bauteilsysteme (TABS)

191

5.7 Automationsstrategien fü f r thermoaktive Bauteilsysteme (TABS) von Martin Becker

5.7.1 Allgemeines Thermoaktive Bauteilsysteme (TABS) sind aus regelungstechnischer Sicht geprägt durch die Eigenschaften: • thermisch sehr träges System mit großen Zeitkonstanten bzw. Totzeiten • stark nichtlineares Übertragungsverhalten • Prinzip des sog. ÄSelbstregeleffe f ktes³ Dies erschwert den Entwurf von Standardregelungen bzw. macht es unter bestimmten Umständen sogar unmöglich, TAB-Systeme im klassischen Sinn zu regeln. Vielmehr gilt es eine auf diese Bedingungen zugeschnittene charakteristische Automationsstrategie zu entwickeln, die häufig f eine Kombination aus Steuer- und Regelungsstrategie darstellt und folgende Aspekte berü r cksichtigen sollte: • Trägheit des Systems (gekennzeichnet durch Art des TABS, Abstand der Rohre, Rohrdurchmesser, Lage der Rohre, Bauweise (leicht, mittel, schwer)) • aktue t lle und zukü k nftige Klimabedingungen (Wetterdaten, Wetterprognose) • aktue t lle und zukü k nftige interne Lasten und Laständerungen • Ausnutzung bzw. adäquate Berü r cksichtigung des Selbstregeleffekt f es Die Kü K hl- bzw. Heizleistung t eines thermisch aktivierten Bauteilsystems (z. B. Betondecke) hängt im Wesentlichen ab von: • Einbaulage der Rohrschlangen (Rohrtiefe, Rohrverlegeabstand, Rohrdurchmesser) • Wasser-Massendurchsatz • Vorlauftemperatur m Grun r dsätzlich gibt es zur gezielten Beeinflussung der zugefü f hrten Wärme-/bz / w. Kälteleistung bei TAB-Systemen nur vier steuerungstechnische Eingriffsgrößen: • • • •

Wasser-Vorlauftempe m ratur t ϑ_VL ϑ Wasser-Massenstrom m_pkt _ Zeitpu t nkt und Dauer der Ladezeit fü f r Heizen bzw. Kü K hlen Umschaltbedingung fü f r Heiz-/Kü K hlbetrieb und Neutralbetrieb (bezogen auf Außentemperatur oder Raumtempe m ratur)

Übliche Gütekriterien, die beim Entwurf von Automationsstrategien verwendet werden: • Geringer Energieeinsatz fü f r Kü K hlen/Heizen inkl. Aufwand fü f r elektr. Energie der Pumpe m n • Vermeidung unnötiger Umschaltvorgänge zum Heizen/Kü K hlen bzw. häufiges Takten zwischen Kü K hlen und Heizen • Einhaltung möglichst hoher Raumbehagl m ichkeit

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Messbare und beobachtba t re Größen, die grundsätzlich mit in ein Automationskonzept berü r cksichtigt werden können, sind: • Wasser-Rü R cklauftem f mperatur T_RL • Raumtempe m ratur T_R (zurü r ckliegende, momentane oder prognostizierte Mittelwerte) • momentane und zurü r ckliegende Wetterdaten und/oder Wetterprognosedaten (Temperam tur, Strahlung) • aktuel t les und zukü k nftig f es Raumnutzungsprofil (z. B. Belegungspläne, Belegungsdichte) • Berü r cksichtigung von Nutzungszeiten (z. B. 8:00±17:00 Uhr) bzw. Nachtstunden t (z. B. 18:00±06:00 Uhr) • Berü r cksichtigung von Jahreszeiten und Übergangszeiten • Berü r cksichtigung schneller Veränderungen (z. B. Tempe m raturst t turz, starke interne Lastschwankun k gen) Daraus lässt sich allgemein ein Wirkungsplan fü f r die Steuerung bzw. Regelung eines Raumes bzw. einer Zone mit thermischer Bauteilaktivierung ableiten.

ϑ

Bild 5-78 Allgemeiner Wirkungsplan fü f r Automationsstruktur eines thermoaktiven Bauteilsystems (TABS) zur Konditionierung r eines Raumes oder einer Zone

5.7.2 Übersicht zu typischen Steuerungs-/Regelungsstrategien fü f r TAB-Systeme Bei TAB-Systemen gibt es keine ÄStandard³-Automationsstrategie. Je nach Anwendungsfall, Kompl m exität der Anlagentechnik und den gewünschten Gütekriterien wie z. B. Behaglichkeitsanforderungen werden unterschiedliche Automationsstrategien angewendet. Da es sich bei TAB-Systemen zudem um eine vergleichbar neue Technologie handelt, gibt es auch noch keine Langzeiterfahrungen und vergleichende Gegenüberstellung der unterschiedlichen Automationsstrategien.


193

Aus der praktischen Anwendung d lassen sich folgende grundsätzlichen regelungs- bzw. steuerungstechnischen Konzepte klassifizieren: A) B) C) D) E)

Beaufschlagung der TAB mit konstanter Vorlauftemperat m tur direkte Steuerung der Vorlauftemperat m tur als Funktion der Außentemperat m tur Regelung nach Tempe m ratur t in TAB-System (z. B. über ü R cklauftempe Rü m ratur) t Steuerung des Wasser-Massenstroms vorausschauende / prognosegesteuerte Strategie

Im Folgenden sind Beispiele fü f r diese Varianten aus der Praxis bzw. Literatur t angeben zusammengestellt.

5.7.2.1 Beaufschlagung der TAB mit konstanter Vorlauftemper f atur Bei dieser Strategie wird mit jeweils festen Vorlauftemperaturen m f r den Heizfall (z. B. 25 °C), fü r cksichtigt. und den Kü K hlfall (z. B. 22 °C) gefahren. Weitere Einflussgrößen werden nicht berü In der Praxis sind je nach Anwendungsfall durchaus große Bandbreiten der vorgeschlagenen K hlfall von 16 ± 22 °C. Diese Werte mü m ssen im Werte übl ü ich, im Heizfal f l von 24 ± 30 °C, im Kü konkreten Anwendungsfall festgelegt und sollten gegebenenfalls f im laufenden Betrieb in Abhängigkeit von den Nutzungsanforderungen und weiteren Parametern (z. B. Umgebungsklima) angepasst werden. 5.7.2.2 Steuerung der Vorlauftemperatur als Funktion der Außentemperatur Dies ist eine in der Praxis häufig verwendete Stra t tegie. Allerdings gibt es hier unterschiedliche Ansätze je nach dem wie die Heiz-/Kü K hlkurve in Abhängigkeit von der Außentemperat m tur abgebildet wird und wie die repräsentative Außentemperat m tur gebildet wird (z. B. momentaner Wert, 12 h- oder 24 h-Mittelwert) In [5-10] wurden anhand verschiedener Simulationsuntersuchungen außentemperat m turabhängige Ansätze fü f r die Vorlauftemperat m tur entwickelt, die in Abhängigkeit von der Fassadenfläche nochmals modifiziert werden.

a)

b)

Bild 5-79 Vorlauftemperat m tur in Abhängigkeit der Außentemperat m tur im Heizbetrieb bei Raumgrundfläche von 26 m2 und a) Fassadenfläche von 20 m2 bzw. b) Fassadenfl f äche von 36 m2 nach [5-10]

194


In [5-11] wurden verschiedene Varianten zur Anpassung der Vorlauftemperat m tur untersucht: a) b) c) d)

Vorlauf-Wassertemperat m tur als Funktion der Außentemperat m tur durchschnittliche Wassertemperatur als Funktion der Außentempe m ratur durchschnittliche Wassertemperatur konstant und fest (Sommer: 22 °C, Winter: 25 °C) Vorlauf-Wassertemperat m ur als Funktion der Außentemperat m tur getrennt fü f r Sommer/ Winter-Fall

Die durchschnittliche Wassertemperatur berechnet sich hierbei aus dem arithmetischen Mittel von Rü R cklauf- und Vorlauf-Temperat m tur. Wichtigste Ergebnisse fü f r den Sommerfall: • Unterschied zwischen den Varianten a), b) und d) ist sehr gering. • Bei konstanter Wassertemperat m tur (Variante c)) ist im Sommerfall die Kü K hlwirkung zu gering und die operative Tempe m ratur t häufig zu hoch. • Der Energieverbrauch ist fü f r die Varianten a) und b) nahezu identisch, fü f r die Variante d) ca. 10 % niedriger und fü f r Variante c) verhältnismäßig hoch. Ferner wird der Einfluss der Variation des Neutralzone (häufig auch als Tot-Band bezeichnet) zur Umschaltung zwischen Kü K hlen und Heizen untersucht, wobei als Bezugsgrößen fü f r die Neutralzone die Raumtemperatur-B t ereiche von 22 °C ± 23 °C, 21 °C ± 23 °C und 21 °C ± 24 °C gewählt wurden. Wichtigste Ergebnisse: • Durch die Optimierung der Neutralzone können sowohl der Energieverbrauch fü f r Heizen/Kü K hlen als auch die Betriebszeiten fü f r die Pumpe m n verringert werden, ohne dadurch an Komfort zu verzichten. • Im Sommer ist kein Unterschied zwischen einer Neutralzone von 22 °C ± 23 °C und 21 °C ± 23 °C erkennbar, im Winter ist das Senken der Neutralzone von 22 °C auf 21 °C sinnvoll. • Die Neutralzone sollte nicht größer als 2 K sein.

5.7.2.3 Regelung nach der Temperatur in TAB-System Bei dieser Strategie wird versucht, die Tempe m ratur t der Decke im Tempe m raturband t von 21 °C m bis 23 °C zu halten. Ein Vorteil dieser Strategie ist, dass plötzliche Lastwechsel (z. B. Tempe ratur t stur t z) aufgrund des Selbstregeleffekt f es keinen größeren ÄSchaden³ anrichten können, [5-12]. Die Messung der Rü R cklauftempe m ratur t bietet hierbei die Möglichkeit, eine repräsentative Aussage über ü die Tempe m ratur t der thermoaktiven Decke zu erhalten. In [5-12] wird eine Strategie vorgestellt, welche die Zustände ÄHeizen³, ÄKü K hlen³ und ÄBereitschaft³ unterscheidet. Das Ablaufdiagramm im Bild 5-80 beschreibt die Strategie, wie in Abhängigkeit von der Rü R cklauftempe m ratur t zwischen Heizen, Kü K hlen und Bereitschaft(Aus) umgeschaltet wird. Voraussetzung hierfü f r ist, dass auch im Bereitschaftsfall mit einem minimalen Massenstrom ± hier 10 % ± gefahren wird, um ein repräsentatives Signal über ü die Rü R cklauftempe m ratur t über ü den Zustand des TAB-Systems zu erhalten. Durch den geringen Massenstrom nimmt die Rü R cklauftempe m ratur im Wesentlichen die Tempe m ratur der thermisch aktivierten Decke an.


195

Bild 5-80 Ablaufdiagramm zur Beschreibung der Regelung nach der Rü R cklauftemperatur, in Anlehnung an [5-12]

Die Strategie ist so ausgelegt, dass bei Rü R cklauftempe m raturen t unter 21 °C der Zustand ÄHeizen³ aktiviert wird und bei Tempe m raturen t über 23,5 °C der Zustand Kü K hlen. Durch die Art des Umschaltens wird eine Neutralzone zwischen Kü K hlen und Heizen von 2 K festgelegt. Bild 5-81 zeigt ein Beispiel fü f r das Umschalten zwischen den verschiedenen Betriebsfä f llen.

Bild 5-81 Beispiel fü f r einen Wechsel zwischen verschiedenen Betriebszuständen ÄHeizen³, ÄKü K hlen³ und ÄAus³ [5-12]

Unklar bleibt hier allerdings, wie die Vorlauftemperat m tur gewählt wird. In [5-12] wird lediglich erwähnt, dass die zu wählende Vorlauftemperaturen m und Massenströme sich aus der jeweiligen Heiz- bzw. Kü K hllast ergeben und dass die Vorlauftemperat m turen sich im Bereich der Raumsolltemperaturen t bewegen sollen. In dem Messprotokoll nach Bild 5-82 wird die Vorlauftemperam tur bei 10 % Massenstrom mit 20 °C fest vorgegeben und bei 100 % Massenstrom mit 23 °C. K hlbetrieb über mehrere Tage zwischen dem 31.08. und Auffallend ist der durchgehende Kü 04.09., d. h. Nutzungszeiten werden in diesem Fall zum Beispiel nicht berü r cksichtigt.

196


Bild 5-82 Beispiel fü f r Regelung der TBA [5-12]

5.7.2.4 Steuerung des Massenstromes Eine gezielte Veränderung des Massenstromes wird zurzeit in Regelungs-/Steuerungskonzepten noch nicht berü r cksichtigt. Dies erscheint aber durchaus als ein noch interessanter Aspekt fü f r verbesserte Regelungs-/Steuerungskonzepte zu sein. In [5-10] wurden Simulationsstud t ien durchgefü f hrt, die zeigen, dass der Massenstrom einen durchaus signifikanten Einfluss auf den Wärmedurchgang und damit auf die übert ü ragene Wärmemenge hat, siehe Bilder 5-83 bis 5-85. Inwieweit dies fü f r Steuerungskonzepte berü r cksichtigt werden kann, bleibt noch zu untersuchen. Hierzu finden sich in der Literatur t keine aussagekräftigen Ergebnisse.

Bild 5-83 Beeinflussung des Wärmedurchgangs in Abhängigkeit von Abstand der Rohrschlangen und des Massenstroms [5-10]


197

Bild 5-84 Einfluss unterschiedlicher Massenströme auf Kü K hlleistung [5-10]

Bild 5-85 Einfluss unterschiedlicher Massenströme auf Raumtemperatur bei konstanter Vorlauftemperatur von 20 °C [5-10]

Ergebnisse von verschiedenen Simulationsuntersuchungen zeigen, dass innerhalb bestimmter Bereiche bei einer Verdopplung des Massenstromes eine Veränderung von ca. 1 K erzielt werden kann. Allerdings lassen sich diese Ergebnisse nicht generell übernehm ü en, sondern m ssen jeweils bezogen auf ein konkretes Gebäude und dessen Nutzungsrandbedingungen mü untersucht werden, s. [5-10].

198


5.7.2.5 Vorausschauende und prognosegesteuerte Strategien Der Nachteil der bisherig aufgefü f hrten Strategien ist, dass unter bestimmten Umständen (z. B. Tempe m raturst t turz, starke Schwankung der internen Lasten) die Raumtemperatur t stark absinken oder ansteigen kann. Neben dem unnötigen Energieeinsatz fü f hrt dies i. d. R. auch zu einer Reduzierung r der Behaglichkeit. Dieses Problem können vorausschauende und/oder prognosegesteuerte Strategien reduzieren. In den bisher umgesetzten praktischen Anwendungen d und basierend auf Simulationsuntersuchungen gibt es z. T. durchaus unterschiedliche bis widersprü r chliche Ergebnisse und Aussagen zum Nutzen von prognosegesteuerten Strategien. So wurde z. B. anhand von Simulationsuntersuchungen in [5-11] die Nutzung von Wettervorhersagen untersucht. Als Ergebnisse wurde festgestellt, dass sich kein signifikanter Unterschied ergibt, wenn man versucht, eine vorhergesagte kü k nftige Tempe m ratur t zu verwenden. Es wird darauf hingewiesen, dass in praktischen Anwendungen auch der Faktor berü r cksichtigt werden muss, wie genau die Wettervorhersagen sind. So kann es sogar ungünstiger sein, die vorausgesagten Wetterdaten als Eingangsdaten fü f r die Automationsstrategie zu verwenden. Zu diesem Thema laufen zurzeit einige aktue t lle Forschungs- und Entwicklungs-Projekte. Man darf gespannt auf die Ergebnisse sein.

Literatur [5-10] Koch, S.: Baupraktische Auswirkungen und Konsequenzen fü f r Planung und Fertigung von Hochbauten durch den Einsatz thermisch aktiver Baudecken, Diplomarbeit, Universität Gesamthochschule Kassel, Fachgebiet Bauphysik/TGA, August 2001 [5-11] Olesen, B. W.: Neue Erkenntnisse über ü Regelung und Betrieb fü f r die Betonkernaktivierung, Teil 1 HLH, Januar 2005, S. 29±34, Teil 2 HLH, März 2005, S. 35±40. [5-12] Hausladen, G; Langer, L.: Baukerntemper m ierung, Möglichkeiten und Grenzen. In: TAB 6/2000, S. 55±59

199

6

Funktionsüberwachung und Ertragskontrolle

Bei Anlagen der Energieversorgung und der Technischen Gebäudeausrü r stung t nehmen die Betriebs- und die Versorgungssicherheit den höchsten Stellenwert ein. An zweiter Stelle stehen ökonomischer Betrieb und Aspekte der Primärenergieeinsparung und Umweltschonung. In vielen Fällen handelt es sich um gleichrangige Ziele, da bei der Einsparung von klassischen Energieträgern auch Kosten eingespart werden. Auf der Basis von automatisierungstechnischen Einrichtungen stehen unterschiedliche Möglichkeiten zur Datenerfas f sung und zum Energiecontrolling zur Verfü f gung. Anlagenkonzept und Regelungskonzept mü m ssen in Hinsicht auf eine möglichst hohe Energieeffizienz gestaltet und optimiert werden. Die Überprü r fung der Betriebsweise erfolgt dann im Regelfall über ü eine Datenerfassung (Monitoring). Bei der Anwendung d regenerativer Energiesysteme werden in der Regel klassische Anlagen mit regenerativen Teilanlagen integriert. Man spricht dann von einem bivalenten oder multivalenten Betrieb. Ein einfaches Beispiel ist eine Solaranlage zur Trinkwassererwärmung, m bei der im Fall fehlender Sonneneinstrahlung der Speicher über ü den ebenfalls vorhandenen Heizkessel f r solche multivalenten Systeme ist, dass die klassischen nachgeheizt wird. Kennzeichnend fü Komponent m en im Anlagenverbund eine Backup-Funktion übernehmen und bei einem Ausfall des regenerativen Teils oder einer Verschlechterung r der Betriebsfunktion der Fehler nicht als selbstmeldend betrachtet werden kann. Der Heizkessel lädt den Bereitschaftsteil des Speichers automatisch nach und die Fehlfunktion oder die erhebliche Funktionseinbuße des Solarteils wird nicht erkannt. Dies kann zu der Situation fü f hren, dass Fehlfunktionen über längere Zeit nicht erkannt werden. Damit würde die Zielsetzung, Primärenergie einzusparen, erheblich beeinträchtigt. Aus diesem Grund ist eine Ertrags- und Funktionsüberwachung ü beim Einsatz regenerativer Anlagen immer zu empfehl m en. Bei der Betriebsfü f hrung und Betriebsüberwachung ü besteht das Problem, dass eine große Zahl von Anlagenkonzepten sowohl auf der Seite der Anwendung regenerativer Energien und auch beim Aufbau des Anlagenverbunds existieren, so dass bei der Überwachung jeweils spezifische Methoden bei der Datenerfassung und Datenauswertung t angewandt werden mü m ssen. Anlagen aus dem genannten Bereich erreichen eine Lebensdauer im Bereich zwischen 20 und 40 Jahren und sind dabei hohen thermischen Belastungen t und vielen weiteren Umwelteinfl f üssen ausgesetzt. Der Materialaufwand und der damit einhergehende kumul m ierte Energieaufwand fü f r den regef lle des regeneranerativen Teil des multivalenten Anlagensystems sind erheblich. Durch Ausfä tiven Teils oder Funktionseinbußen wird der zeitliche Anteil der primärenergiesparsamen Betriebsweise reduziert und damit die Gesamtenergieeffizienz vermindert und die CO2Emissionen erhöht.

200

6 Funktionsüberwachung und Ertragskontrolle

6.1 Monitoring von Alfred Karbach

Die Überwachung der Energieeffiz f ienz bedingt bei bivalenten Anlagen entsprechend den Vorausberechnungen bei der Planung eine Bilanzierung des Anlagenbetriebs mit dem Nachweis des relativen Energieertrags des regenerativen Teils. Dies erfordert die Bestimmung von Kennzahlen, die als Bewertungskri t terien dienen. Diese Kennzahlen werden aus Energiebilanzen bestimmt. Das Aufstellen von Energiebilanzen erfordert im Minimum m eine Wärmemengenerfassung des regenerativen Teils oder eine Erfassung von Temperaturdi t fferenz und Volumenstrom im Solarkreis (Bild 6-1) zur Bestimmung und Weiterverarbeitung der aktue t llen solaren Wärmeleistung. Kollektorfeld

TKV Vorlauftemperatur t des Kollektors

Speicher

TS

Volumenstrom durch den Kollektor TKR Rücklauftemperatur des Kollektors

Bild 6-1 Bestimmung der aktuellen Wärmeleistung im Solarkreis

Q

V ⋅ ρ⋅c

(

)

(6-1)

In manchen Fällen kann der beim Zweipunktbe t trieb der Regelung konstante Volumenstrom einmalig bestimmt und fü f r die Auswertung t verwendet werden. Die Funktion des Monitoring entspricht einer zustandsorientierten Instandhaltung. Unter Instandhaltung verbergen sich die drei Begriffe: • Inspektion • Wartung • Instandsetzung Das Monitoring und das Energiecontrolling gehören zum Bereich der Inspektion einer Anlage. Aus den Zustandsdaten werden Aussagen über die Qualität des Betriebs abgeleitet.

6.1 Monitoring

201

Das beginnt bei der Inbetriebnahme und einer Dokumentation des optimierten Anlagenbetriebs. Viele Pilotproje o kte mit regenerativen Energiewandlern werden langfristig f mit einem Monitoring-System ausgerü r stet und überwacht ü . Bewertung der Betriebsqualität mit Hilfe des Monitoring und Energiecontrollings

Planung

Inbetriebsetzung

Betriebsüberwachung

Ausfü f hrung r

Einfahre f n

Energiebilanzierung r

Simulation

Optimieren

Instandhaltung t

Bild 6-2 Instandhaltung und Energiecontrolling

Messwerterfassung: f r den Zweck eines einen längeren Zeitraum umfassenden EnergiecontrolMesswerterfassung fü ling bedeutet, dass man es mit einem längerfristigen Vorhaben zu tun hat, da in der Regel ein Jahr gemessen werden muss, bis eine kompl m ette Übersicht über ü das Anlagenverhalten vorliegt. Dabei soll nach Bild 6-2 die Betriebsqualität bewertet werden. Dazu werden während der Inbetriebnahmezeit nach der Optimierung des Anlagenbetriebs Referenzdaten definiert, auf die sich spätere Auswertungen t beziehen lassen. Dazu werden Vergleiche mit den Referenzdaten genutzt. Für eine quantitative Auswertung muss die Datenerfassung sehr zuverlässig erfolgen, d. h. es sollten keine Daten am Ende eines Auswertungszeitraums fehlen. Anderenfalls wäre ein Auff stellen von komple m tten Bilanzen über ü frei wählbare ä Zeiträume in Frage gestellt. Eine robuste Lösung fü f r die Datenerfassung ist deswegen anzustreben. Eine Variante, die häufig eingesetzt wird, besteht darin, die Zustandsdaten in den Automationsstationen in Datenpuffern zu erfassen und zwischenzuspeichern. Die Daten werden dann zunächst dort erfasst und dann in regelmäßigen Zeitabst a änden über Schnittstellen zu Auswertungseinheiten übert ü tragen. Wenn die Datenübe ü rmittlung per Datenü ertragung erfolgt, werden Sicherheitsmechanismen angewandt, beispielsweise redunfernüb dante Datenpufferung, um die Vollständigkeit der Datenbasis zu garantieren. Bei Automationssystemen, die mit gemischten Buslinien arbeiten, mü m ssen die Daten von den Feldbussen in Schnittstelleneinheiten zwischengespeichert und weitergegeben werden. Die folgende Tabelle 6-1 zeigt, welche Werte beispielhaft erfasst werden mü m ssen:

202


Tabelle 6-1 Mess- und Zählwerte fü f r das Energiecontrolling Mess- und Zählwerte Außenbedingungen

Verbrauchskonditionen

Erzeugung

Regenerative Erzeugung

Außenlufttemperaturen

Raumtemperaturen

Wärmeerzeugung

Laufzeiten Solarkreis

Einstrahlung Globalstrahlung

Einschaltimpulse Beleuchtung

Abgaswerte, Tempe m ratur, CO2

Vor- und Rü R cklauftempe m raturen

Windgeschwindigkeiten

Anwesenheitssignale

Vorlauf- und Rü R cklauftempe m raturen

Speichertempe m ratur

angewählte Betriebsarten im Raum

Wärmemengen

Wärmemengen

Absenkzeiten, Absenktempe m raturen

Gasverbrauch, Ölverbr r auch

Vorlauf-, f Rü R cklauff temp. m Kollektor

Zapfmengen

Kälteerzeugung Fernwärme Wärmemengen und andere

Zähleinheiten: Die Zähleinheiten sind eigenständige Verarbeitungseinheiten. Wärmemengenzähler sind beispielsweise Einheiten, die den Durchfluss und die Vorlauf- und R cklauftempe Rü m ratur t messen und daraus die Wärmemenge durch Aufintegrieren der Leistung t über die Zeit bestimmen. Das Rechenwerk übernimmt alle Mess- und Speicherfunkt f ionen, daneben auch die Kommunikation und die Parametrierung und stellt als Ergebnis die Wärmemenge, aber optional auch den Volumenstrom und die Tempe m raturen t zur Verfü f gung. Die Werte können angezeigt, aber auch über ü vorha r ndene Schnittstellentechniken an Auswerteeinheiten übert ü ragen werden. Die Systeme sind mit einem Impul m sausgang ausgerü r stet, der als potentialfre f ier Kontakt fü f r eine kurze Zeit schaltet, wenn der Wärmezähler ein neues Wärmepaket im Sinne der vorgesehenen Wärmemengeneinheit aufintegriert hat. Diese Wärmemengeneinheit bestimmt dabei die Auflösung des Messvorgangs. Der entsprechende potentialfrei f e Kontakt wird als binärer physikalischer Eingang von der Automationsstation erfasst und mittels geeigneter Softwaremodule aufsummiert und in die jeweiligen physikalischen Einheiten umgerechnet (z. B. 1 Impul m s = 0,1 kWh). Energiedaten mit M-Bus Eine weitere Möglichkeit besteht im Einsatz des M-Busses [6-1]. Der M-Bus ist ein standardisiertes Kommunikationssystem (Europanorm EN 1434-3) zur Fernauslesung, Fernüberwaü chung und Fernsteuerung von Verbrauchszählern. Der M-Bus basiert auf einer Zweidrahtdatenübertragung und eignet sich fü f r die Auslesung und Steuerung vieler Zähler oder bei Geräten, die über größere Entfer f nungen verteilt sind. Kopplungsmöglichkeiten zu den Automationsstationen sind vorhanden. Der M-Bus arbeitet nach dem Master-Slave-Verfahren und benutzt die Schichten 1, 2 und 7 des ISO-OSI-Modells. Der Vorteil ist, dass die angeschlossenen Geräte über den Busmaster gesteuert und parametriert werden können. Damit kann man auf diese Funktionen auch zentral zugreifen. Auch die Datenüb ü ermittlung mit M-Bus-Mastern, r die

6.1 Monitoring

203

üüber ein Modem die Daten weiterleiten, ist Stand der Technik. Auch der LON-Bus [6-2]wird zunehmend fü f r die Zählwerterfassung eingesetzt. Datenerfassung m ssen vor einer rechnerischen Auswertung t geeignet verdichtet werden. Folgende BeDaten mü dingungen mü m ssen erfü f llt sein, damit die Datenmengen nicht üb ü erhandnehmen und eine get der Daten möglich ist: naue Auswertung Eine genaue zeitliche Synchronisation aller Erfassungseinheiten muss erfolgen. Die Daten werden später zeitlich weiterverarbeitet. Das Intervall fü f r die Speicherung der Daten muss vernünftig überl ü egt sein. Das erfordert, dass die weitere Verarbeitung der Daten festlegt, in welchen Zeitabständen die Daten zu erfassen sind und ob Augenblickswerte oder Mittelwerte geeigneter sind. Typi y sch sind Zeitabst a ände im Bereich von Sekunden, wenn man Aufheizoder Einschwingvorgänge in thermischen Systemen betrachtet. Für langfristige Bilanzierungsr aufgaben wählt man längere Zeitintervalle im Bereich von Minuten. Für das Aufstellen von Energiebilanzen verwendet man dagegen eher verdichtete Daten, weil dort in vielen Fällen das Zeitverhalten herausgefilte f rt werden soll und besonders der stationäre Zustand interessant ist. Daneben muss berü r cksichtigt werden, dass Tempe m raturf t fühler und Wärmezähler über zeitliche Aufl f ösungen verfü f gen. Man erzeugt nur eine sehr große Menge an Daten, die wieder verdichtet werden mü m ssen, wenn man mit zu kleinen Zeitabst a änden erfasst. Die Anlagendaten werden vom Automatisierungssystem oder von einer separaten Erfassungseinheit übernommen und in Programmen zur Tabel a lenkalkulation oder in Programmen zur Systemanalyse (Beispiel: MATLAB-SIMULINK vgl. Kap. 6.4) weiter ausgewertet.

6.1.1 Kennzahlen fü f r die Bewertung des Anlagenbetriebs Über eine Input-Output t -Betrachtung t lassen sich dann Kennzahlen bestimmen. Diese beziehen sich auf einen Bilanzzeitraum, z. B. ein Monat oder ein Jahr. Genaue Ergebnisse fü f r Vergleiche des Anlagenbetriebs können eigentlich nur bei einer kontit unter Einbezug der variablen Wetterkonditionen erhalnuierlichen Erfassung und Bewertung ten werden. Zur Bewertung t sind Energiebilanzierungen r durchzufü f hren. Diese werden als stationäre Bilanzen formul m iert. Bei deren Erstellung ist darauf zu achten, dass sich Dynamikeffekte ± Aufheizund Abkü k hlvorgänge ± nicht zu stark als Fehlerquelle bemerkbar machen. Die Ausgangsdaten m ssen in Abhängigkeit von den Zeitkonstanten der beteiligten Prozesse, z. B. der Kollektormü zeitkonstante, geeignet zeitlich gemittelt werden. Wenn die Kollektorzeitkonstante im Bereich von 10 Minuten liegt, genügen schon 30 Minuten fü f r die Mittelung. Es kommt aber zu einem Restfehler, der berü r cksichtigt werden muss. Die Bilanzgrenzen mü m ssen geeignet gewählt werden. Soll der Kollektor überpr ü rüft werden, m ssen zur Bilanzierung mü r die Messungen nahe am Kollektoreintritt und -austritt angebracht werden (Bild 6-3), damit die Rohrleitungsverluste nicht mit gemessen werden.

204


TKV Vorlauftemperatur des Kollektors Kollektorfeld

TKR Rücklauftemperatur des Kollektors Speicher

TvSP

Rohrleitungsverlust TS

Volumenstrom durch den Kollektor TnSP

Bild 6-3 Bestimmung der aktuellen Wärmeleistung am Kollektor

Zur Bewertung der Anlage werden ermittelten Wärmemengen in Kennzahlen weiterver r arbeitet: Solarer Deckungsgrad SD: SD =

Qssolar QkonvWE Qssolar

(6-2)

Das ist der relative Anteil an Solarwärme zum Gesamtwärmebedarf. Der solare Deckungsgrad SD bezeichnet den Anteil an der notwendigen Gesamtenergie zur Warmwasserbereitung, der von der Solaranlage eingebracht wird. Der solare Deckungsgrad ist ein Maß fü f r die Einsparung an konventioneller Energie und die wichtigste Kennzahl der Solaranlage. Wäre der solare Deckungsgrad 100 %, so würde alle Energie solar erzeugt, bei 0 % würde alle Energie mit dem Zusatzsystem aufgebracht. Realistisch erreichbare Jahres-Deckungsgrade fü f r die Warmwasserbereitung im Mehrfamilienhaus liegen im Bereich von 30±70 %, fü f r Systeme mit Heizungsunterstü t tzung zwischen 20 und 30 %. Hohe Deckun k gsgrade bewirken eine hohe Brennstoffersparni f s, bringen jedoch den Nachteil von Überschüssen und damit Anlagenstillstandszeiten im Sommer. Niedrigere Deckungsgrade gehen mit weniger oder gar keinen Stillstandszeiten und einer besseren Anlagenausnutzung einher. Die Rü R ckzahldauer einer Investition wird bei diesen Anlagen im Allgemeinen kü k rzer sein. Allerdings erreichen sie keine Volldeckun k g im Sommer und damit keine Betriebsruhe fü f r die Anlagenteile der Nachheizung im Sommerhalbjahr.

6.1 Monitoring

205

Spezifischer f Solarkollektorertrag SE Der spezifische Kollektorertrag sagt aus, wie viel Wärme ein m² Kollektor in einem Zeitraum liefer f t. SE =

Qssolar AB Brut r tokoll.fl. f

(6-3)

Die maximal mögliche Summe der jährlich eingestrahlten Energie auf einer waagrechten Fläche in unseren Breiten beträgt etwa 1.100 kWh/m2. Durch Umwandlungsverluste und die Tatsache, dass im Sommer nicht das gesamte Energieangebot genutzt bzw. verbraucht werden kann, erreichen Solaranlagen jährliche ÄEnergieerträge³ von 200±600 kWh/m2. Dieser Wert hängt primär von der Dimensionierung der Kollektorfläche ab. Knapp dimensionierte Kollektorflächen liefern hohe spezifische Erträge, während umgekehrt großzügig dimensionierte Kollektorflächen zu niedrigen spezifischen Kollektorerträgen fü f hren. Der Wert ist ein Maß fü f r die Intensität der Nutzung der Kollektorfläche, besitzt allerdings nur bedingte Aussagekraft über die tatsächlich nutzbare solare Energie an der Zapfstelle, da dazwischen noch Speicher- und Zirkulationsverluste anfallen können. Eine Anlage mit hohem Kollektorertrag kann also auch eine sehr verlustreiche Anlage sein. Eine Anlage kann also nicht allein nach dem solareren Deckungsgrad oder dem Kollektorertrag beurteilt werden, sondern es mü m ssen beide bekannt sein. Primärenergiefaktor fP:(entspricht Anlagenaufwandszahl eP) nach EnEV EnEV Energieeinsparverordnung [6-3] Q fP = P QE

(6-4)

QE ist die eingesetzte Endenergie (Kap 2.2), fü f r eine solare Kombi m anlage die gesamte Wärme f r Heizung und Brauchwasser einschließlich der Verluste. fü QP entspricht der einzusetzenden Primärenergie. Durch den Einsatz der Solarenergie wird der Primärenergiefak f tor reduziert, bei Kombianlagen um bis zu 30 %. Ein erheblicher Teil der benötigten Endenergie wird solar gedeckt. Ein niedriger Primärenergiefaktor ist das Ziel bei allen Ansätzen zur Verbesserung der Energieeffizienz. Solarer Erntefak f tor (energetische Amortisationszeit oder auch Erntefak f tor) Diese Größen beschreiben die energetische Amortisation des Solarteils einer multivalenten Anlage. Die Energierü r cklaufzeit f oder energetische Amortisationszeit ist die Zeitspanne, die eine Solaranlage benötigt, um soviel Energie zu erzeugen, wie fü f r ihre Herstellung benötigt wurde. Marktü t bliche thermische Solaranlagen amortisieren sich energetisch nach etwa 1±4 Jahren ± ihre geschätzte Lebensdauer liegt zwischen 25 bis 30 Jahren, so dass Erntefaktoren bis zu 10 resultieren. Die Energierü r cklaufzeiten von Photovoltaikanlagen sind vergleichbar: PVAnlagen auf der Basis von amorphem Silizium liegen ähnlich wie thermische Solaranlagen. Bei korrekter Datenerfassun f g und Auswertung kann die Qualität des Betriebs einer multivalenten Anlage gut bestimmt werden. Kompl m ette Ausfä f lle des Kollektorkreises können bei Anwen-

206


dern, die eine systematische Instandhaltung betreiben, sicher innerhalb kurzer Zeit erkannt werden. Je nach Größe der Liegenschaft und der Intensität der Inspektionsaktivität können aber erhebliche Zeiträume vergehen, in denen der regenerative Teil der Anlage nicht oder nicht mit voller Leistung t arbeitet. Bei kleinen Kompaktanlagen ist die Situation noch kritischer, falls der Betreiber die Anlage nicht aus einer persönlichen Interessenlage heraus a intensiv beobachtet. Durch die Verringerung des solaren Ertrags vermindert sich der solare Erntefaktor unter Umständen erheblich, so dass der umweltpolitische Nutzen dieser Anlagentechnik nicht vollständig erreicht werden kann. Noch prekärer ist die Situation, wenn es zu einer Verschlechterung der Betriebsqualität des regenerativen Teils der Anlage kommt, die nicht so erheblich ist, dass sie leicht erkannt werden kann. Dann ergibt sich über ü lange Zeiträume ein Minderertrag und eine erhöhte Umweltbelastung. Automatisierte Fehlererkennungsverfahren und Diagnosemethoden werden entwickelt und sollen hier die Situation verbessern.

Literatur [6-1]

www.M-Bus.com

[6-2]

www.lno.de/ LONMARK Deutschland e.V., Theaterstr. 74, 52062 Aachen

[6-3]

www.enev-online.de

6.2 Systemsimulations- und Prognosewerkze k uge von Alfr l ed Karbach

Durchfü f hrung einer Vorstudie/Simulation Simulationsprogramme fü f r thermische Solaranlagen bieten die Möglichkeit, auf Basis von bekannten Daten wie Standort, Kollektorfeldgröße, Kollektorkennlinie, Speichergröße und Warmwasserbedarf den Energieertrag und damit die resultierenden Einsparungen r zu errecht e können Anlagensimulationen verschiedener Auslegungsvanen. Ergebnisse einer Vorstudi rianten sowie eine vergleichende Analyse nach energetischen und wirtschaftl f ichen Aspekten sein. Entscheidend ist dabe a i, dass die Situation bei der Wärmeabnahme (Kap. 5.3) in Hinblick auf die einzusetzenden Energiequellen optimiert wird. In allen Fällen hat die Speicherauswahl und -dimensionierung einen wesentlichen Einfluss (Kap. 4). Simulationsprogramme wie beispielsweise T-SOL [6-4] oder POLYSUN erfordern nur kurze Einarbeitungszeit, aber Erfahrung, um sinnvolle Ergebnisse zu erlangen. Die genannten Simulationsprogramme können zum Variantenvergleich eingesetzt werden und dienen auch als Grundlage fü f r Vorstudi t en zu Solaranlagenprojekten. Die Berechnung des Anlagenverhaltens erfolgt stationär auf der Basis von Stundenwe t rten. Dabei liegen Wetterdaten aus Testreferenzjahren oder anderen nachvollziehbaren Quellen zugrunde.

6.2 Systemsimulations- und Prognosewerkzeuge

207

Ähnlich wie bei konventionellen Heizanlagen, bei denen fü f r festgelegte Standardbedingungen Tempe m raturni t veaus und Wirkungsgrade garantiert werden, werden auch fü f r Solaranlagen definierte Wärmelieferungen zugesichert. Planende garantieren ± meist gemeinsam mit dem Hersteller ± fü f r definierte Rahmenbedingungen (Klima, Verbrauch) den jährlichen solaren Energieertrag der Anlage. Besonders bei großen solarthermischen Warmwasseranlagen wird dies immer mehr zur Regel. Performancetests Ziel ist es, die multivalente Anlage in ihrem Betriebsverhalten zu bestimmen und zu bewerten. Mit diesen Verfahren können auch verschiedene Regelungsvarianten verglichen und energetisch bewertet werden. Als Beispiel soll ein Aufheizversuch mit modellgestü t tzter Auswertung t f r thermische Solaranfü lagen zur Warmwasserbereitung oder mit Pufferspeicher betrachtet werden. Die Einstrahlung und die Speichertempe m raturen t werden zur Zeit der größten Leistung t im zeitlichen Abstand von in etwa einer Stunde t gemessen. Daraus wird die thermische Leistung t der Anlage bilanziert und mit der Voraussage eines Simulationsprogramms verglichen. Dieses wird nach der Inbetriebnahme der Anlage an einem Referenzversuch kalibriert. Voraussetzung sind wolkenfreie Tage mit genügender Einstrahlung. 120 Solaranlage im Speicherbetrieb

x1-ThK1 ThKA ThnS QPK [100 W/m²]

100 Thu (Speicher) Tho (Speicher) Glob.-Str: [10W/m²] Massenstr. [10-3*kg/s] Temp.-Umgeb. ThSensor Nachheizen Zapfung [10-2kg/s] E-Inhalt Sp kWh

80

60

40

20

0 4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

10,00 11,00 12,00 13,00 14,00 15,00 16,00 17,00 18,00 19,00 20,00 21,00 22,00 23,00 0 Zeit [h]

Bild 6-4 Simulation des Aufheizverhaltens eines Solarspeichers zur Brauchwassererwärmung

In Bild 6-4 sind alle wesentlichen Zustandsgrößen eines bivalenten Solarsystems zur Brauchwassererwärmung m dargestellt. Die Verläufe wurden mit einem Simul m ationsprogramm berechnet. Wichtig ist die durch den Pfeil markierte untere Kurve. Diese beschreibt den energetischen Inhalt des Speichers, der im Betrieb über Tempe m raturm t essungen bestimmt werden kann. Durch Vergleich von Simul m ation und Messdaten lassen sich Einbußen in der Leistung ermitteln. Aus den Messdaten lässt sich die Veränderung des Wärmeinhalts des Speichers näherungsweise bestimmen. An wolkenfreien Tagen kann das Verfahren auch ohne Strahlungsmessung durchgefü f hrt werden. Damit können Leistungsverschl t echterungen r im 10 %- Bereich sicher erkannt werden. Liegt eine Strahlungsmessung vor, können die Messdaten als Eingangsgrößen fü f r die Simulation dienen.

208


Bild 6-5 zeigt eine Sensitivitätsanalyse. Dabei wurden bestimmte Fehlersituationen in der Anlage simuliert und die prozentua t le Abnahme der solar gewonnenen Wärmemengen bestimmt. Zum Vergleich wurde immer eine Abnahme der solar gewonnenen Wärmemenge um 20 % zugrunde gelegt. Optisch. WG

linearer Verlustkoeffizient

Fläche Solarkollektor

Volumenstrom

Wärmedurchg. SpeicherWT r

150

Parameteränd. in %

100

50

0

-50

-100

Parameter – Fehlereffekte

Bild 6-5 Einfluss f unterschiedlicher Fehlerparameter der Anlage, Wärmeleistungsabfall 20 %

Fehlermechanismen entsprechend Bild 6-5 von links nach rechts: 1. Verschmut m zung der Oberfläche des Solarkollektors: Wird im Modell beschrieben durch eine Verkleinerung des optischen Wirkungsgrades 2. Zunahme der linearen Wärmeverluste des Kollektors durch Verschlechterung r der Wärmedämmung 3. Ausfall einer Teilfläche des Solarkollektors 4. Verminderung des Wärmekapazitätsstroms des Solarfluids durch Gaseinschlüsse und Leckagen 5. Verschlechterung r des Wärmedurchgangs des Speicherwärmetauschers. Für den letzten Fehlermechanismus m wurden an einer großen Solaranlage zur Nahwärmeversorgung Messungen durchgefü f hrt, mit deren Hilfe f entsprechend Bild 6-6 der Modellparameter fü f r den Wärmedurchgang des Speicherwärmetauschers (k.A: k-Wert · Fläche)bestimmt wurde. Es handelt sich um eine Bestimmung von Modellparametern durch Identifik f ation, also durch Vergleich der gemessenen Werte mit den berechneten und durch Abgleich mit dem Modellparameter. Die Veränderung dieses Modellparameters über ü einen Zeitraum von vier Jahren erlaubt Aussagen zur Verschlechterung r der Performance. Das Wärmeübert ü ragungsvermögen eines Speicherwärmetauschers vermindert sich durch Ablagerungen, die zu einer Verschlechterung der Wärmedurchgangszahl fü f hren (sog. Fouling des Wärmetauschers). Die Verschlech-

6.2 Systemsimulations- und Prognosewerkzeuge

209

terung des Wärmeübertragungsvermögens des Speicherwärmetauschers fü f hrt zu einem Anstieg der logarithmischen Tempe m raturdi t fferenz und in der Folge zu einem Anstieg der Kollektortemperat m turen und damit zu einer Verschlechterung r des Wirkungsgrads. 200

10

189

180

9

175

170

8,4

160

8

155

150

7,4 7

140 6,9 130 120 1998

mitt. log. Temperaturdifferenz in [K]

Wärmeübertragungsvermögen k · A in [kW/K]

190

9,9

131 1999

2000

6 2001

Betriebsjahr

Bild 6-6 Veränderung des Wärmeübe ü rtragungsvermögens eines Speicherwärmetauschers durch Fouling

Literatur [6-4]

Quaschning, Volker: Regenerative Energiesysteme. Technologie ± Berechnung ± Simulation. 5. aktua t lisierte Auflage, ISBN 3-446-40973-4, Carl Hanser Verlag München, 2007

210


6.3 Insitu-Überwachungen von Alfred f Karbach

Zur Überwachung von Kollektoren stellt die Input-Output-Analyse die einfachste Möglichkeit dar. Dies erfordert eine Insitu-Messung (Messung vor Ort) und eine Bestimmung der Wärmeleistungen. Als einfaches Beispiel zeigt Bild 6-7 die Überwachung eines großen Kollektorfeldes, das zusammen mit einem Saisonspeicher fü f r eine Nahwärmeversorgung verwendet wird. Hierzu wurde der tägliche mit einem Wärmemengenzähler bestimmte Nutzwärmeertrag über ü der über ü den ganzen Tag aufsummierten Einstrahlung dargestellt. Es handelt sich also bei beiden Größen um Tagesmittelwerte. Die Einstrahlung wurde mit einem Pyranometer gemessen. Man sieht, dass sich eine Verteilung ergibt, die mit einer bestimmten Breite einer Geradengleichung entspricht. Die Breite der Verteilung resultiert aus variablen Randbedingungen; den Haupteinfluss haben das Tempe m raturni t veau im Saisonspeicher und die Umgebungstemperatur t . Die abweichenden Punkte mit den Datum t sangaben stellen Tage mit teilweiser Stagnation dar, d. h. der Kollektorkreislauf war nicht in Betrieb. Der Achsenabschnitt bedeutet, dass eine Teilleistung fü f r die Aufheizung und die Wärmeverluste des Systems gebraucht werden. Die gute Proportionalität kann genutzt, werden, um die Qualität des Betriebs langfristig zu kontrollieren. Solche Auswertungen könne noch weiter detailliert werden (Kap. 5.4.2).

Bild 6-7 Input-Output-Darstellung von solarer Wärmeleistung über ü der Globalstrahlung fü f r ein großes Kollektorfel f d

6.3.1 Insitu-Überwachung als Teil der Automatisierung Die meisten Kompa m ktregler enthalten Möglichkeiten fü f r die Anlagenüberwachung, die bereits in die Regelung integriert sind oder sich als Optionen nachrü r sten lassen.

6.3 Insitu-Überwachungen

211 Kollektorfeld TKV Vorlauftemperatur des Kollektors

Speicher

Einstrahlungsmessung

TS Volumenstrom TnSP Kompaktregler

Bild 6-8 Bestimmung der aktuellen Wärmeleistung am Kollektor

Die Volumenstrommesseinheit und die Einstrahlungsmessung mü m ssen in der Regelung nachgerü r stet werden. Damit ist dann aber die momentane solare Leistung t bestimmbar.

6.3.2 Insitu-Überwachung mit PC-Ankopplung und Software fü f r Datenerfassung und -auswertung Die Programme ermöglichen die Fernbedienung und Visualisierung eines Solar- oder Heizungsreglers über ü eine serielle Schnittstelle. Die Programme unterstützen zwei verschiedene Arten der Protokollierung von Messwerten: Das Online-Protokoll bietet die Möglichkeit alle Tempe m raturen t oder sonstigen Messwerte im System bei laufendem PC aufzuzeichnen und abzuspeichern. Das Offline-Protokoll wird im Regler selbst in einem Datenpuffer aufgezeichnet und kann vom Programm ausgelesen, dargestellt und abgespeichert werden. Die Daten können auch in andere Programme zur detaillierten Auswertung t übernommen werden.

212


6.4 Busgestütztes Energiemanagement eines Verbundes regenerativer Energieanlagen von Ekkehard Boggasch

Ein weiteres Beispiel, bei dem die Funktionsüberwachung und Ertragskontrolle eines regenerativen Energieanlagensystems von entscheidender Bedeutung t sind, soll im Folgenden vorgestellt werden. Dabei handelt es sich um einen Verbund aus regenerativen Energieerzeugern, bei denen im Gegensatz zu den bisher vorgestellten Beispielen primär die Nutzung elektrischer Energie im Vordergrund steht. Aus diesem Grund wurde fü f r dieses System eine hohe Zeitauflösung angestrebt, um die hohe Dynamik der anfallenden elektrischen Leistungsdat t en zu erfassen. Der modulare Anlagenverbund besteht aus verschiedenen regenerativen Energiewandlern, die über ein LON-Datenbussystem miteinander vernetzt sind. Die gekoppelten Anlagen liefern sowohl wetterabhängige (Fotovoltaik, Windkraft) als auch unabhängige (BHKW) elektrische Leistung t in das Versorgungsnetz. Durch Hinzufü f gen weiterer Erzeugungs- und Speicherkomponent m en (Batteriespeicher, Elektrolyseur, Brennstoffz f elle) soll damit zukü k nftig das kompl m exe Management regenerativer Energieerzeuger im Zusammenspiel mit dem elektrischen Versorgungsnetz untersucht werden. Eine besondere Schwierigkeit bei der Nutzung regenerativer Energien liegt in deren stochastischer Verfü f gbarkeit. Wind- und Solarenergie unterliegen von Natur t aus sehr starken Schwankungen. Diese sind zwar im längeren zeitlichen Mittel vorhersagbar, aber im sekü k ndlichen Onlinebetrieb unterliegen diese doch beträchtlichen unvorhersagbaren Schwankungen k und die gleichzeitig geforderte Versorgungssicherheit im Netz kann nicht gewährleistet werden. Durch die Kopplung mehrerer regenerativer Energieformen kommt es trotz der Stochastik der Verfü f gbarkeit auch im kurzfristigen Maßstab zu einem zeitlichen Ausgleich des Angebotes aus den einzelnen Quellen. So ist etwa Solarenergie mit Sicherheit nur am Tage vorhanden und in den Sommermonaten sehr viel häufiger verfü f gbar als in den Wintermonaten, während es bei Windenergie durchaus auch zu einem Angebot in den Nachtstunden t kommen kann und tendenziell das Angebot dieser Energieform in den Herbst und Wintermonaten eher erhöht vorliegt. Es kommt daher im Verbundbetrieb zu einem zeitlichen Ausgleich des Energieangebotes. Dadurch wird eine insgesamt über ü das Jahr gesehen größere Verfü f gbarkeit regenerativer Energie erreicht und damit kann eine größere Menge konventionell bereitgestellte Energie ersetzt werden. Im Rahmen eines Forschungsprojektes [6-6] wurde im Fachbereich Versorgungstechnik der Fachhochschule Braunschweig/Wolfenb f üttel ein regeneratives Energiehybridsystems aufgebaut bei dem dieses Verhalten untersucht wird. Es besteht aus den nachfolgend genannten Anlagen, die bustechnisch miteinander kommunizieren und im Netzparallelbetrieb arbeiten (Bild 6-9): • • • • • •

225 kW/40 kW Micon Großwindkraftanlage 4 kW Geiger Kleinwindkraftanlage 5,1 kWp Fototovoltaikanlage 1,02 kWp im Zenit nachfü f hrbare Fotovoltaikanlage 6 kW el. Blockheizkraftwerk 2-Wetter-Messstationen.

Bild 6-9 Übersicht des Datennetzes fü f r die Kommunikation im regenerativen Energiepark

6.4 Busgestü t tztes Energiemanagement eines Verbundes regenerativer Energieanlagen 213

214


Bild 6-10 Überblick der datentechnischen Vernetzung des Systems mit LON-Bustechnologie

6.4 Busgestü t tztes Energiemanagement eines Verbundes regenerativer Energieanlagen

215

Der kommunikativen Vernetzung der Einzelanlagen wurde dabei viel Aufmerksamkeit geschenkt. Im vorgestellten Beispiel erfolgt diese über das in der Gebäudeautomation häufig anzutreffende Feldbussystem LON (Local Operating Network), das auch eine Kommunikation über Modem und Internetserver zu einer weiter entfernten aufgestellten Micon-Windkraftanlage zulässt. Jede Anlage wird dabei datentechnisch in einem oder mehreren Netzwerkknoten abgebildet (Bild 6-10). Die jeweilige Anlage wird entweder über ü das LON-Netz und das hochschuleigene EthernetNetz (fü f r die auf dem FH-Gelände befind f lichen Anlagen) oder über Modem (fü f r die Windkrafta f nlage außerhalb des Hochschulgeländes) in den zentralen Server mit einer angekoppelten MySQL-Datenbank zur weiterfü f hrenden Datenauswertung t eingebunden. Für die Vernetzung der Einzelanlagen zu einem Gesamtsystem wurde die OPC-Technologie mit einer angekoppelten MySQL-Datenbank zur Speicherung der Daten eingesetzt. Bei dem eingesetzten OPCServer handelt es sich um ein Server-Programm auf einem Windows-PC, das eine Schnittstelle zwischen dem LON-Netzwerk-Interface und OPC-kompatiblen m Anwendungen d darstellt. Es wurden spezielle Kommunikationsprogramme erstellt, um damit insbesondere eine Zeitsynchronisation der eingehenden Daten in der Größenordnung von weniger als einer Sekunde erzielen zu können. Damit werden zeitgesteuerte Abläufe der Datenbankprogramme, wie etwa Mittelwertbi t ldun d gen von einlaufenden Werten, ausgelöst. Die hohe Zeitauflösung des Systems soll den Schwankungen des regenerativen Leistungsant gebotes entsprechen und ist daher Voraussetzung, um zeitgenaue Angaben zur jeweiligen Summenleistung t machen zu können. Bei böigem Wind oder teilweiser Bewölkung k kommt es zu starken Fluktuationen im Leistungsangebot. Auf der anderen Seite muss ein ebenfalls f zeitlichen Schwankungen k unterworfenes Verbraucherlastprofil zu jedem Zeitpunkt zur Gewährleistung der Versorgungssicherheit mit zeitgenau bereitgestellter Leistung abgedeckt werden. Ohne ein üb ü ergeordnetes Energiemanagement sind diese Anforderungen nicht zu erfü f llen. Diesem kommt damit eine fundamentale Bedeutung t zu. Ein weiterer Aspekt des stochastischen Prozessen unterliegenden Leistungsangebot t es regenerativer Energie, insbesondere von Windenergie, ist in diesem Zusammenhang deren negative Auswirkung auf die Netzstabilität. Bislang wurde regenerative Leistung aus großen Windparks in das elektrische Versorgungsnetz eingespeist, unter der Annahme, dass quasi ein beliebig großes Verbundnetz zur Verfü f gung steht, das einerseits sowohl ein Überangebot aufnehmen, andererseits aber beim Ausfall der regenerativen Energielieferant f en umgehend deren Anteil übernehmen kann. Schwankungen der Netzeinspeisung im hundert Megawatt- bis hinein in den Gigawattbereich fü f hren bereits heute zu messbaren negativen Netzbeeinflussungen, die aber ohne Management nicht unmittelbar zur einer angestrebten Reduzierun r g von konventiof hren[6-7]. nell bereitgestellter Kraftwerksleistung fü In diesem Zusammenhang wird in dem hier vorgestellten Energiesystem auf Speicherkonzepte zurü r ckgegriffen werden mü m ssen, wie sie etwa durch Doppelschichtkondensatoren mit großer Kapa a zität (ÄSupercaps³), Batteriespeicher oder andere Methoden wie etwa die Erzeugung von elektrolytisch produziertem Wasserstoffs f in einem sog. Elektrolyseur gegeben sind. In einem ersten Schritt können die Daten aus dem Energiesystem als Funktion der Zeit dargestellt werden, wie die folgenden Bilder beispielhaft verdeutlichen. Interessant werden direkte Vergleiche der solaren Einstrahlungsleistung t mit der erzielten Fotovoltaikleistung (Bild 6-11), die einen proportionalen Zusammenhang aufweisen sollten. Abweichungen davon können auf Verschattungseffekte und andere Störeinflüsse aufdecken (Bild 6-12).

216


Eine weitere Reduktion der Datenmenge in eine überschaubare u Darstellung ermöglicht die Auftragung von solarer Einstrahlung und erzielter Fotovoltaikleistung (Bild 6-13) oder Windgeschwindigkeit und erzielter Windleistung t (Bild 6-14) in einem Korrelationsdiagramm. Dieses weist fü f r eine Anlage einen charakteristischen Verlauf auf. Abweichungen von der jeweiligen Korrelationskurve werden sofort sichtba t r. Daher lässt sich diese Darstellungsart sehr gut zur Überwachung der Anlagenperformance einsetzen.

Bild 6-11 Beispieldiagramm fü f r die Zeitdarstellung der Sonneneinstrahlung (gelb) sowie der zeitgleich gemessenen Leistungen der Fotovoltaikanlagen PV 1 (rot) und PV 3 (grü r n)

Bild 6-12 Leistungen aller drei PV-Anlagen und der Lichtstärke (blaue Kurve) am 16.01.2005. 15-minütliche gleitende Mittelwerte mit minütlicher Auflösung


217

Bild 6-13 Beispiel fü f r ein Korrelationsdiagramm: Momentanleistung als Funktion der Sonneneinstrahlung; minütliche Mittelwerte am 21.04.2005 von 8:00 bis 20:00 Uhr

Bild 6-14 Leistung der Klein-WKA K (rote Datenpunkte) als Funktion der Windgeschwindigkeit im Vergleich mit der Herstellerkennlinie (blau)

218


Schließlich ermöglicht die Darstellung von stochastisch auftretenden Daten in Form eines Histogramms die prozentuale Häufigkeitsverteilung der jeweiligen Messgröße in einem vorgegebenen Zeitfenst f er. In Bild 6-15 ist die Verteilung der Tagesmitteltempe m raturen eines Monats dargestellt. In Bild 6-16 die Verteilungen der Leistungen t aus Fotovoltaik, Windleistung t und der Summenleistung t über einen Monat.

Bild 6-15 Beispiel fü f r ein Histogramm: Datenbasis sekü k ndliche Temperaturmesswerte im Mai 2005

Bild 6-16 Histogramm der Gesamt-PV-Leistung, Windleistung und Summe aus beiden auf Basis der minütlichen Mittelwerte im Juni 2005


219

Das vorhandene System erlaubt u aufgrund seines modularen Aufbaus einfache Erweiterungen etwa durch Einbeziehung zusätzlicher, alternativer Energiesysteme, wie etwa von Brennstofff zellen oder zusätzliche Speichertechnologien, wie die elektrolytische Erzeugung von Wasserstoff. f Damit bietet dieses System die Chance zur Untersuchung und Entwicklung innovativer Ansätze von Systemen dezentraler regenerativer Energieträger in Energieversorgungsnetzen. Parallel dazu kann das Energiemanagement durch Verwendung d einer Simulationssoftware, wie etwa MATLAB/Simul m ink, unter Einbeziehung von Wärme- und Kältesystemen des Energiesystems entwickelt werden. Ein interessanter Aspekt fü f r ein innovatives Energiemanagement ergibt sich z. B. durch die Nutzung von Absorptions- oder Adsorptionskältemaschinen oder das speziell fü f r Tempe m ratut ren ab 80 °C anwendbar d e DEC (Desiccative and Evaporative Cooling), deren Potenzial gegenwärtig fü f r die Gebäudeklimatisierung intensiv diskutiert wird. Hiermit steht ein zusätzlicher Freiheitsgrad fü f r die Energiewandlung der im System bei KWK-Anlagen entstehenden Wärme speziell im Sommer zur Verfü f gung [6-8, 6-9, 6-10]. Insgesamt dient dieses Projekt zur Betrachtung eines Verbun r des von dezentralen Anlagen, die in geographi a scher Nähe zueinander etwa in Gebäuden oder Gebäudesystemen installiert sind und denen eine gemeinsame Speichernutzung zur Verfü f gung steht. Solch ein kompl m exes System wird auch als Micro- oder Smart-Grid bezeichnet. Es verbindet die Vorzüge eines virtuellen Kraftwerks, also die Bereitstellung von Energie, mit der Möglichkeit, Energie aus dem Versorgungsnetz aufzunehmen und zu speichern oder gezielt zu nutzen [6-11, 6-12]. Mit der Entwicklung von übergeordneten Managementprogrammen fü f r die Energieflüsse ist als ein zukü k nftiges Ziel geplant, zu anlagenübe ü rgreifenden f Regelungsstrategien zu gelangen, so dass zum einen das Potenzial des regenerativen Energieangebotes innerhalb des Gebäudesystems optimal genutzt wird, zum anderen aber auch das versorgende Energieversorgungsnetz mit in die Strategien einbezogen werden kann[6-13]. So soll etwa das Gebäudesystem im Sint len Regelkraftwerkes zu Zeiten eines regenerativen Überangebotes bei Spitzenne eines virtuel lastbedar t f im Versorgungsnetz Spitzenlastleistung liefern. Umgekehrt kann es zu Schwachlastzeiten im Netz Grundlastleistung aus dem Netz aufnehmen, um im Gebäudesystem vorhandene Speicher zu fü f llen. Mit Hilfe f des vorgestellten Energieverbundes soll versucht werden die Schnittstelle zwischen dem lokalen Gebäudesystem und dem übe ü rgeordneten versorgenden Netz zu definieren. Ziel ist es dabei Managementstrategien zu entwickeln, die unter Vermeidung von Spitzenlast fü f r Netzbetreiber und Netznutzer vorteilhaft sind.

220


Literatur [6-6]

Boggasch, E.; Heiser, M.: ÄBusgestü t tztes Energiemanagement eines Verbundes regenerativer Energieanlagen³, Abschlussbericht AGIP-Forschungsvorhaben F.A.-Nr. 2003.525 der FH-Wolfenbüttel, März 2006

[6-7]

E.ON Netz GmbH, m Windreport 2005, veröffentl f icht unter www.eon-netz.com

[6-8]

BINE Inform f ationsdienst, Klimatisieren mit Sonne und Wärme. www.bine.info

[6-9]

Godefroy, J.; Boukhanouf, R.; Riffat, S.: Design, testing and modelling of a smallscale CHP and cooling system. In: Applied Thermal Engineering 27 (2007) 68-77.

[6-10] Chicco, G.; Mancarella, P.: Distributed multi-generation: A comprehensive view. In: Renewable and Sustainable Energy Reviews (2008), doi:10.1016/j.rser.2008.09.028 / [6-11] Abu-Sharkh S., et al.: Can microgrids make a major a contribution to UK energy supply? In: Renewable and Sustainable Energy Reviews 10 (2006) 78-127. [6-12] Projekt Microgrids; http://microgrids.power.ece.ntua.gr/micro/index.php [6-13] Baumann, L.; Boggasch, E. et al.: IGES-Intelligent-Building-Energy-Systems: Preliminary study t on hybrid renewable energy systems for residential applications. In: Proceedings of the 3rd International Renewabl a e Energy Storage Confer f ence (IRES 2008). Berlin, November 2008: http://www.eurosolar.org/

221

7

Automationsgeräte und deren Anbindung an die Gebäudeautomation

7.1 Einfü f hrung in die Automatisierungstechnik von Elmar l Bollin

Automationsgeräte bzw. Automationsstationen (AS) haben die Aufgabe Arbeitsprozesse selbsttätig ablaufen zu lassen. Dabei mü m ssen diese Prozesse ständig an die sich ändernden Randbedingungen wie z. B. sich ändernde Nutzungsrandbedingungen oder aktuell vorhandenes solares Energieangebot angepasst werden. In der Funktion als Regler sorgen Automatisierungsgeräte dafü f r, dass die Auswirkungen von Störgrößen möglichst schnell kompensi m ert werden und der Nutzer entsprechende Soll-/Zielwerte vorgeben kann. Gleichzeitig wird es immer wichtiger, dass mit Hilfe f moderner Regelgeräte und Automatisierungstechnik Anlagen und Räume möglichst energieeffizient betrieben werden können. Hierbei wird in der Regelungstechnik der zu regelnde Prozess (z. B. der Raum oder ein Trinkwarmwasserspeicher) als Regelstrecke bezeichnet. Dazu wird bei einer Regelung ständig der gewünschte Sollwert w mit dem aktue t ll gemessenen Istwert x verglichen und in Abhängigkeit von der aktuel t len Regeldifferenz über die Stelleinrichtung t als Stellgröße y ein bestimmter Energie- oder Massenstrom bereitgestellt. Das Ziel jeder Regelung ist es, die Differenz zwischen Soll- und Istwert zu minimieren bzw. auf den Wert null auszuregeln. zi

w x

Regler

y

Regelstrecke

x

R ckkoppelzweig Rü Bild 7-1 Wirkungsplan einer Regelung mit der Führungs r größe (Sollwert) w, der Regelgröße (Istwert) x, der Stellgröße y und den Störgrößen zi

Beim Einsatz von regenerativen Energiesystemen übernehm ü en die Automatisierungsgeräte zusätzlich die Umschaltung zwischen verschiedenen Betriebsmodi, um die jeweils beste Option zur Nutzung regenerativer Energiequellen zu haben. Um dem Betreiber oder ServiceFachmann Einblick in die jeweiligen Anlagenzuständen zu geben, können Automatisierungsgeräte eine Vielzahl von Betriebsdaten auf einem Display anzeigen oder diese Daten über ü eine entsprechende Schnittstelle zur Weiterverarbeitung r auf externen Rechnern zur Verfü f gung stellen. Weitere Zusatzfunkt f ionen sind Dienstleistungen wie Sicherheitsschaltungen, Funktionskontrolle und Ertragskontrolle. Im Zeitalter der Digitaltechnik sind Automationsgeräte heute auf Mikroprozessorbasis aufgebaut. Kompak m te Automationsgeräte sind digitale Rechnersysteme mit Ein- und Ausgangs-

222

7 Automationsgeräte und deren Anbindung an die Gebäudeautomation

klemmen fü f r analoge und digitale Messsignale. Die wesentlichen Komponenten sind A/Da e Read Only Wandler, RAM (Random Access Memory), (E)EPROM ((Electrically) Erasabl f gerätespezifischer Software können vom Gerätehersteller Steuer- und Memory) etc. Mit Hilfe Regelalgorithmen auf den Mikroprozessor geladen werden (EPROM, EEPROM oder FlashSpeicher), siehe hierzu Bild 7-2. In so genannten Kompaktreglern wird damit der Automatisierungsablauf durch Abarbeitung des im Gerät hinterlegten Programms festgelegt. In der Regel kann diese Regelstruktur t vom Installateur oder Betreiber der Anlage bei Inbetriebnahme nicht verändert werden. Die Regler können jedoch vom Installateur parametriert werden, d. h. die Reglereinstellung kann den jeweiligen Gegebenheiten angepasst werden.

ϑ(t) ϕ(t) U(t) ..

A

Hilfsprozessor D

Input-Buffe f r

y(t) An/Aus Auf/Z f u«

A D

Output-Buffe f r

IMB RAM

Bus-Interface

HauptProzessor RTC

xe1 xeT xeK K xeH xeE

EEPROM

xe2

h, x

yh ya y

EPROM

Bild 7-2 Prinzipieller Aufbau eines digitalen Reglers

Bei manchen Automatisierungsgeräten kann der Installateur unter verschiedenen Automatisierungsfunktionen per Software auswählen und so den Regler fü f r verschiedene Funktionen nutzen. Dadurch decken derartige Multifun f ktionsregler ein weites Einsatzgebiet ab.

7.1 Einfü f hrung in die Automatisierungstechnik

223

Seit nunmehr zwei Jahrzehnten stehen auf dem Markt Gebäudeleitsysteme (GLT) oder Gebäudeautomations-(GA)-Anlagen auf Basis von DDC (Direct Digital Control) oder SPS (Speicherprogrammierbare Steuerungen) zur Verfü f gung. Diese Systeme sind modular aufgebaut und so in Art und Umfang auf die jeweilige Automationsaufgabe f anpassbar. Bild 7-3 zeigt beispielhaft den Aufbau des Gebäudeautomationssystems des Labors Angewandte Regelungstechnik der Hochschule Offenburg. Mittels so genannter strukturierter Programmierung können beliebige Steuer- und Regelfunktionen in die Mikroprozessoren eingegeben werden, siehe Bild 7-4. Diese Universalität der modularen GA-Systeme ermöglicht es in den Gebäuden einen Verbund der Automatisierung aller Gewerke der technischen Gebäudeausrü r stung t zu realisieren.

7-3 Aufbau des GA-Systems des Labors Angewandte Regelungstechnik an der Hochschule Offenburg, dargestellt im drei Ebenen-Modell mit den NK-Modul d en zum Anschließen der Feldgeräte, den modularen DDC-Automationsstationen NRUA (bietet 8 analoge Eingänge und 8 analoge Ausgänge) und NRUD (bietet 16 analoge Eingänge und 16 analoge Ausgänge und zusätzlich 8 digitale Eingänge und 8 digitale Ausgänge), dem Handbediengerät NBRN, dem Schnittstellenmodul d NICON und dem Controler NCRS fü f r die Kommunikation mit dem Desigo Leitrechner der Fa. Siemens.

7 Automationsgeräte und deren Anbindung an die Gebäudeautomation F08.2/02

y*

xe

UZ13 of

UZ12 xe1

PI/off w Of Xo xa Tn Y1 Y2

x

F10.1/02 y*

xa1

224

–P2/1.8/Xe1H –P2/1.8/Xa1H –P2/1.7/Of–H

*UP20 *UP21 *DS05 *UP22

F10.2/02 y

xe of

xe1

xa1

UZ14

–P2/1.7/Y1 –P2/1.6/Y2 –P2/1.8/Xe1K –P2/1.8/Xa1K –P2/1.7/Of–K

Bild 7-4 Strukturdiagramm einer Reglersequenz zum Heizen und Kü K hlen

In kommerziellen Gebäuden wie z. B. Hotels, Verwaltungsgebäude oder Krankenhäusern ist das heute Stand der Technik. Im Wohnungsbau sind entsprechenden Hausautomationssysteme auf dem Vormarsch. Basis des Automationsverbundes sind Kommunikationsleitungen, t so genannte Bussysteme. Über diese Bussysteme kommunizieren digitale Automationsgeräte mit festgelegten Kommunikationsprotokollen untereinander und bilden so den Verbund. Dabei kann heute sowohl vertikal, also vom Sensor/A r ktuat t or zum Automationsgerät bis in die Leitzentrale, als auch horizontal zwischen digitalen Feldgeräten (Sensoren/Aktuat t oren) oder zwischen den Automationsgeräten kommuniziert werden. Offene f Kommunikationssysteme ermöglichen eine herstellerneutrale Vernetzung von Automations- und Feldgeräten. Im TGA-Bereich haben sich heute die Systeme EIB/KNX, LON und BACnet etabliert. Verstärkt werden hier auch Internet- und webbasierte Technologien eingesetzt bzw. kombi m niert. In Bild 7-5 ist beispielhaft fü f r einen Regelkreis ein LON-Netzwerk dargestellt. Über Netzkoppler wie z. B. Router oder Gateways können zum Beispiel mit einer so genannten OPC-Server/Client-Struktur t (OLE for Process Control) unterschiedliche Kommunikationssysteme verlinkt werden. Bild 7-6 zeigt ein solches GA-System mit Anschlussoption fü f r Fremdsysteme, diverse Bussysteme und OPC-Server. Werden regenerative Energiesysteme in Gebäuden mit vorhandenen GebäudeautomationsSystemen eingesetzt, ist es sinnvoll, die Automatisierungsfunktion in die Gebäudeautomation zu integrieren bzw. die Gebäudeautomation um diese zu erweitern. Damit kann die gesamte Anlagentechnik zentral überwa ü cht und eingestellt werden. Wird diese Gebäudeautomation, wie zum Beispiel in großen Krankenhäusern fachmännisch betreut, können Hemmschwellen wie z. B. eine schlecht verständliche Dokumentation überwunden werden und die Gebäudeautomation effizient fü f r die Prozessoptimierung eingesetzt werden. Als äußerst hilfrei f ch fü f r die Planung und den Betrieb von GA-Systemen hat sich die VDI Richtlinie 3814 erwiesen. In Blatt 1 der VDI 3814 wird eine Methode zur herstellerneutralen Darstellung und Dokumentationen von Automatisierungsfunktionen vorgeschlagen, [7-1]. Auf Basis des Anlagenschemas können sämtliche Automatisierungsfunktionen übersich ü tlich dokumentiert und die einzelnen Sensoren/Aktuat t oren eindeutig entsprechenden Automatisierungsfunktionen zugeordnet werden. Neben den Signalverknüpfungen ü können auch die Regel-

7.1 Einfü f hrung in die Automatisierungstechnik

225

strukture t n sowie die Regeldiagramme dargestellt werden. Bild 5-2 zeigt ein Automationsschema fü f r eine solarthermische Großanlage zur Trinkwassererwärmung. m Diese Methode ermöglicht eine herstellerneutrale Ausschreibung der Automation. Nach Fertigstellung der Anlage kann mit Hilfe f der Automationsschemata nach VDI 3814 die Anlagenautomation dokumentiert und ständig aktua t lisiert werden. Dies ist ein entscheidender Vorteil bei der Optimierung von TGA-Anlagen und natü t rlich auch bei der Nutzung regenerativer Energiequellen.

Bild 7-5 Umsetzung einer Regelung mit dem LON-Feldbus. Die intelligenten Feldgeräte Temperaturm sensor, Stellventil und Sollwertgeber sind digital vernetzt und kommunizieren via LON mit dem Regler [7-4]

Mit der VDI 3813 ist eine Richtlinie mit mehreren Blättern entstanden und teilweise noch in Arbeit, die sich mit den Automationsfunktionen wie Kü K hlen, Heizen, Beleuchten im Raum beschäftigt. Das Ziel ist es, in einer frü r hen Planungsphase Raumautomationsfunktionen systematisch, technologieunabhängig und herstellerneutral zu beschreiben. Auf Basis der definierten Raumautomationsfunktionen können dann entsprechende Raumautomationsschemata mit Funktionslisten als Planungs- und Ausschreibungsgrundlage erstellt werden.

226


Bild 7-6 Heterogenes universell einsetzbares GA-System der Fa. Sauter Cumulus mit den Bedienplätzen in der Leitebene, der Aufschaltung eigener und fremder Automationsgeräte in der Automatisierungsebene, einem Anschluss fü f r OPC und Funk-Verbindu r ng und Schnittstellen zu LON, EIB/KNX, K M-Bus etc. in der Feldebene

Im Blatt 1 der Richtlinie sind hierfü f r die Begriffe und Definitionen zusammengestellt, [7-2]. Hier ist auch das so genannte Schalenmodell erklärt, das eine systematische Systemabgrenzung in Segment, Raum, Bereich, Gebäude und Liegenschaft erlaubt u , denen entsprechende Automationsfunktionen zugeordnet werden können. Blatt 2 der Richtlinie [7-3] wird Ende 2009 als Grü r ndruck erscheinen. In diesem Blatt sind typische Raumautomationsfunktionen in Form einer Funktionsblockstruktur t mit einer verbalen Funktionsbeschreibung aufgelistet. Hierbei handelt es sich um Funktionsgruppen wie Sensorund Aktorfun f ktionen, Anzeige- und Bedien-Funktionen sowie Anwendungsfunktionen. Die Anwendungsfunktionen sind wiederum unterteilt in Basisfunktionen (z. B. Belegungsauswertung, Zeitprogramm), Beleuchtungsfunkt t ionen, Sonnenschutzfunktionen, Raumklimafunktio-

7.2 Kompa m kte Automationsgeräte

227

nen. Auf Basis dieser Funktionen können dann Raumfunktionsmakros fü f r standardisierte Raumautomations-Anwendungen erstellt werden (z. B. Makro fü f r Heiz-/Kü K hldeckenregler, FanCoil-Regler). Im noch zu erstellenden Blatt 3 sollen dann typische Anwendungsfu d nktionen und Funktionsmakros als Beispiele mit verschiedenen Technologielösungen (z. B. LONMark, EIB/KNX, IEC 61131) erstellt werden.

7.2 Kompakte Automationsgeräte Im Folgenden werden exempl m arisch an den Beispielen Solarregler und Wärmepumpenregl m er kompakt m e Automationsgeräte näher beschrieben.

7.2.1 Einfacher kompakter Solarregler von Elmar Bollin

In tausenden von solarthermischen Kleinanlagen, die in das vorhandene Gebäudeheizsystem eingebunden werden, sind kompakt m e Solarregler eingebaut. In ihrer einfachsten Bauweise haben sie die Funktion, die Beladung des Solarspeichers mit Sonnenenergie zu übernehmen. a)

b)

Bild 7-7 Ansicht des Solar-Kompaktreglers fü f r Kleinanlagen DeltaSol A der Fa. RESOL. In Teilbild a) ist die Anwendung fü f r die Beladeregelung und in b) fü f r die Speicherumladung dargestellt.

In Bild 7-7 ist beispielhaft fü f r einen solchen einfachen Solarkompakt m regler der Regler DeltaSol A dargestellt. Es handelt sich dabe a i um einen Regler, der über Tempe m raturvorgänge Einund Ausschaltvorgänge regelt. Deshalb eignet er sich fü f r die solare Beladung von Trinkwarmwasserspeichern, wobei ein Sensor als Kollektor-Sensor S1 das solare Angebot erfasst

228


und ein zweiter Sensor die Tempe m ratur t S2 im Trinkwarmwasserspeicher unten erfasst. Der Regler überwacht ü die gemessene Tempe m raturdi t fferenz zwischen S1 und S2 und vergleicht sie mit einer im Bereich 2 K bis 16 K einstellbaren Tempe m raturdi t fferenz. Die Ansteuerung der Beladepumpe m RO erfolgt über ein Ansteuerrelais als Wechsler. Die Hysterese ist werksseitig fest bei 1,6 K eingestellt, so dass die Pumpe m bei Unterschreitung der eingestellten Tempe m raturdifferenz um 1,6 K ausschaltet. Eine mitgelieferte Speichermaximaltemperatur-R t egelung dient zu Sicherheitsbegrenzung der Speichertempe m ratur. t Dieser Regler kann auch fü f r die Umladung von Wärme zwischen zwei Solarspeichern genutzt werden. Dazu wird einfach die Tempe m raturdifferenz in diesen Speichern erfass f t und mittels eines weiteren DeltaSol A Reglers die Umladung geregelt.

7.2.2 Vielseitiger kompakter Solarregler von Elmar Bollin

Sobald kompl m exe Anlagenhydrauliken mit mehreren Speichern, Speicherumschaltungen und/oder mehreren Kollektorfeldern gebaut werden, reichen einfache Solar-Kompakt m regler mit ihrem Funktionsumfang nicht mehr aus. Dann kommen in der Funktion erweiterte SolarKompaktregler zum Einsatz (siehe Delta Sol ES bzw. SOLAREG II Vision in Bild 7-8). a)

c)

b)

d

Bild 7-8 Vielseitige kompakte Solarregler a) DeltaSol Es von RESOL und b) SOLAREG II VISION. PROZEDA. In Teilbild c) ist der Einsatz des PROZEDA-Reglers bei Speicherum r ladung mittels Ventil A2 dargestellt und in Teilbild b) die Ansteuerung r der Pumpen m A1 und A2 bei einer Anlage mit zwei Kollektorfeldern. f Mit Sensor S7 wird der Volumenstrom im Solarkreis erfasst. Mit S sind die Sensorpositionen bezeichnet.


229

Wie in Bild 7-8 zu erkennen ist, verfü f gen solche Regler über ü komfortable Displays, die der Anzeige von Betriebsdaten aber auch der Gerätebedienung dienen. Mittels Graphiksymbolen m wird der Nutzer durch die Bedienung gefü f hrt, und kann so Anlagendaten abfragen und Regelparameter einstellen. Mit Hilfe f zusätzlicher Sensorik kann dieser Regler auch zur Funktionsund Ertragskontrolle eingesetzt werden. Bei diesen Kompa m ktreglern werden Zusatzfunkt f ionen fü f r die Ertragskontrolle, Schutz- und Überwachungsfunktionen mitgeliefert. So kann bei Kollektorü r berhitzung der Speicher über die eingestellte max. Speichertemperatur hinaus auf 95 °C aufgeladen werden. Bei Abwesenheit im Sommer wegen Urlaub kann tagsüber der Speicher über eine Kü K hlschaltung bei Nacht über den Kollektor bis zu einer eingestellten Rü R ckkü k hltempe m ratur entladen werden. Auch lassen sich die Einbauten im Kollektorkreis gegen extreme Überhitzung schützen. Tempe m ratursensot ren werden auf Unterbrechung r des Stromkreises und Kurzschluss überwa ü cht. Bei Durchflussmessern kann ein durch Dampf m oder Pumpe m nfehlfunktion gestörter Durchfluss als Störung angezeigt werden.

7.2.3 Freiprogrammierbarer solarer Universalregler von Elmar l Bollin

Als Beispiel fü f r einen freiprogrammierbaren Universalregler soll hier der UVR1611 von Technische Alternative TA erläutert werden. Der UVR1611 kann über Funktionsmodule frei programmiert werden und so an jede Anlagenkonstellation angepasst werden. Da jedes Funktionsmodul mehrfach genutzt werden kann, lassen sich kompl m exe Anlagenhydrauliken wie z. B. Kollektorfelder mit unterschiedlicher Orientierung oder Systeme mit mehreren Pufferspeichern realisieren.

Bild 7-9 Ansicht des freiprogrammierbaren Universalreglers UVR1611 von Technische Alternative mit Bootloader und Ansicht des Displays mit vier wählbaren Informationsfeldern

230


Er besitzt folgende Eigenschaften: • • • • •

16 Sensoreingänge, davon 2 Impul m seingänge 4 drehzahlregelbare Ausgänge und 7 Relaisausgänge (aufrü r stbar t f r 3 weitere Ausgänge) fü Bedienung mit Scrollrad und Großflächendisplay CAN-Bus fü f r den Datenaustausch Infrarotschnittstelle zum Updaten der Software

Für die Programmierung wird vom Hersteller eine Programmierhilfe f TABBS zur Verfü f gung gestellt. Damit lässt sich die gesamte Funktionalität des Reglers auf einem PC darstellen und programmieren. Anschließend kann das Programm über einen eigens entwickelten Bootloader auf das EEPROM des Reglers geschrieben werden. Ferner wird vom Hersteller in Verbindung mit dem Regler ein Programm zur Datenerfassung und Auswertung t mitgeliefert, das auch in Verbindung mit anderen Datenloggern genutzt werden kann. Auf dem Display des Reglers werden die Bootvorgänge während des Setups t visualisiert. Ebenso können im Regelbetrieb aktuelle Betriebsdaten angezeigt werden. Für die Konfiguration und Parametrierung r der regelungstechnischen Verknüp ü fungen mü m ssen f r die jeweiligen Funktionen die Ein- und Ausgangsvariablen, der Funktionstyp und die Pafü rameter festgelegt werden (siehe hierzu Bild 7-10 Funktionsmodul). Eingangsvariable

typische Funktionsparameter z. B.: min,

generelle Freigabe des gesamten Funktionsblocks Temperatursensor x, Temperatursensor y, .. . Sollwerte usw.

diffE,

diffA,

Ausgangsvariable

max,

Funktionsblock z. B.: Solarregelung mit der Verknüpfungsformel

Bedingung erfüllt/ nicht erfüllt,

Tx > (Ty T + diffE/A) & Ty < max

Rechenwert (z. B.: Vsoll) usw.

Bild 7-10 Eingabemaske fü f r Funktionsmodule beim Universalregler UVR1611 von TA

Über die Eingangsvariablen erhält das Modul Daten zu den Regelgrößen wie Tempe m raturen t und Sollwertvorgaben aber auch Freigabesignale. Das Modul berechnet daraus Stellsignale und legt Schaltzustände fest. Folgende Funktionsblöcke sind u. a. als vorkonfigurierte Software im System bereits vorhanden: • Solarregelung:

Differenzregler mit diversen Hilfsfunkt f ionen

• Solarvorrang:

Vorrangvorgabe bei mehreren Differenzreglern

• Startfunktion:

Starthilfe fü f r Solaranlagen Automation nimmt in gewissen Intervallen die Solarum r wälzpumpe m kurz in Betrieb. Dadurch wird der Kollektortempe m ratursensor t mit Wärmeträgermedium umspült und kann so einen zuverlässigen Start des Ladebetriebs der Solaranlage unterstü t tzen.

7.2 Kompa m kte Automationsgeräte • Kü K hlfunktion:

231

Speicherauskü k hlung bei Nacht

• Heizkreisregelung: Mischerregelung mit Heizkreispumpe m • PID-Regelung:

PID-Algorithmus Damit kann z. B. die Fördermenge handelsüblicher Umwälzpumpen m geregelt werden. Ziel: Konstanthalten einer Tempe m raturdi t fferenz.

• Schaltuhr:

Frei verwendbare Schaltuhr Synchronisation: Erzeugt datum t sbezogene Schaltsignale zur Steuerung anderer Module.

• Zähler:

Erzeugt Wärmemengen und Leistungen t aus einer Tempe m raturdi t fferenz und einem Volumenstrom.

• Funktionskontrolle: Frei verwendbare Überwachung von Sensoren und Differenzen Dient der Überwachung von Betriebszuständen und stellt Fehlermeldungen und Schaltsignal im Störfall bereit. Mit den folgenden Zusatzgeräten kann die Funktionalität des UVR1611 Reglers von TA erweitert werden: • Bootloader:

Datensicherung, Datenlogging und Betriebssystemupdat m e, Ethernetschnittsstelle fü f r CAN-B A us Teilnehmer über einen Browser, GSM optional

• D-LOGG USB:

reiner Datenlogger

• Simulationsboard:

In Verbindung mit dem Regler UVR1611 können die Eingänge simuliert werden (z. B. Tempe m raturen t von ±10 °C bis +125 °C) und so die Programmierung unterstü t tzt werden.

• CAN-Buskonverter: Verfü f gt über zwei CAN-Bus, eine EIB/KNX- und eine M-Bus Schnittstelle

7.2.4 Wärmepumpen-Kompaktregler von Martin Becker

Wie zuvor bei den Solarreglern beschrieben, werden zur Umsetzung aller automatisierungstechnischen Aufgaben (Messen, Steuern, Regeln, Überwachen) in einer Wärmepumpe m i. d. R. ebenfalls kompa m kte Automationsgeräte eingesetzt. Da Wärmepumpe m n einen wesentlichen Teil der Wärmeversorgung darstellen, sind bei der Regelung von Wärmepumpen m neben den internen Steuerungs-, Regelungs- und Überwachungsfunktionen zusätzliche Funktionen wie sie in der Heizungstechnik übl ü ich sind, realisiert wie z. B.: • witterungsgefü f hrte Vor- oder Rü R cklauftemperaturregelung i. d. R. in Form eines Zweipunktreglers • Heizkurvenauswahl k • Zeitprogramm fü f r Sondernutzung (z. B. Nachabsenkung, Wochenende -und Ferienbetrieb

232


Der Nutzer der Wärmepumpenm Anlage hat üblicherweise folgende Möglichkeiten der Einstellungen: • Betriebsart wählen, z. B. AUS, Stand By, Automatikbe k trieb, Heizbetrieb, Absenkbetrieb, Sommerbetrieb, Handbetrieb, Notbe t trieb, Servicebetrieb • Sollwerte fü f r Heizen (optional: Kü K hlen) vorgeben • Behaglichkeit einstellen (z. B. vorgegebene Soll-Raumtemperatur t im Heiz- und Absenkbet k rieb erhöhen oder absenken) • Partyfunkt f ion fü f r Heizung und Trinkwarmwasser • Uhrzeit / Datum stellen • Steilheit der Heizkurve k korrigieren • Heizgrenze Sommer-/Winterbetrieb in Abhängigkeit der Außentemperat m tur festlegen • Soll- und Istwerte abfragen • verschiedene Heizungs-Automatikprogram k me (nach Betriebsarten) auswählen, z. B. fü f r verschiedenen Wochentage, Wochenbetrieb, Wochenend-Betrieb usw. • individuelles Warmwasser-Automatik-Programm einstellen • Einstellung fü f r Zirkulationspumpen-Aut m omatik • Wochenend-/Ferienprogramm einstellen.

Bild 7-11 Beispiele fü f r kompakte Automationsstationen fü f r Wärmepumpen und Wärmepumpenanlagen [Grafiken: Viessmann, TEM]

Darü r ber hinaus gibt es in der Regel eine (mit Passwort versehene) tiefer gehende Eingabeebef r Fachpersonal, in der erweiterte und detailliertere Eingabeparameter und Funktionen ne fü (z. B. Veränderung der Steilheit und des Fußpunktes der Heizkur k ve, Frostschutzfunktion, Legionellenschutzfunktion, Mindestlaufzeit Verdichter, Reglerparameter) eingestellt werden können. Es werden am Markt auch Wärmepumpenregl m er und Heizungsregler in einem Gerät zur Steuerung einer ein- oder zweistufi t gen Sole/Wasser-, Wasser/Wasser oder Luft/W t asser-Wärmepumpe m inklusive der Regelung der Heizung und Trinkwarmwasserbereitung als Systemlösung angeboten. Dies hat u. a. den Vorteil, dass die Automatisierungsfunktionen fü f r alle Kompom nenten einer Wärmepumpe m nanlage bereits aufeinander abgestimmt und integriert sind und damit eine in sich abgestimmte witterungs- und raumtempe m raturabhängige Regelung aller Heizkreise mit oder ohne Pufferspeicher ermöglicht wird. Solche Lösungen sind zu bevorzugen, da sie eine möglichst optimierte Betriebsfü f hrung r der gesamten Anlage erwarten lassen. Bild 7-12 zeigt am Beispiel einer Wärmepumpenanl m age mit Pufferspeicher und Trinkwarmwasserspeicher die vielfä f ltigen Mess- und Stellgrößen in einer Wärmepumpenheizung m sanlage.


233

Bild 7-12 Beispiel fü f r eine Sole-Wasser-Wärmepumpenanlage inklusive Pufferspeicher und Trinkwarmwasserspeicher [Grafik: TEM AG]

Eingänge (Sensoren) in das Automationsgerät:

Ausgänge des Automationsgeräts zur Ansteuerung von Aktoren:

Temperaturmessungen TA Außentemperatursensor TWA WärmequelleAustrittstemperaturse m nsor TWE WärmequelleEintrittstemperatursenso m r TBO Warmwassertemperatur t sensor TSG Sauggastemperatursensor THG Heißgastemperatursensor TVD Verdampfun f gstemperatur t sensor TBO Warmwassertemperatur t sensor TPO Puffer f temperaturs t ensor, oben TPM Puffertemperatursens m or, Mitte TWV WP-Vorlaufte f mperatur t sensor TWR WP-Rü R cklauftem f peratursensor TV Vorlauftemperatursensor Heizkreis

2(KM) EH LP

Eingänge fü f r Überwachungs- und Sicherheitsfunktionen: HD ND SD STB KQP KKO

Hochdruck Kältekreislauf Niederdruck r Kältekreislauf Soledruck- oder Strömungswächter Sicherheitstempe m raturbegrenzer Motorschutzrelais Quellenpumpe Motorschutzrelais Verdichter

QP U1 Uw ZP ULV M1

Kältemaschine Elektroheizung Ladepumpe (Umlenkventil) fü f r Trinkwarmwasser Quellenpumpe (Gebläse) Heizkreispumpe Wärmeerzeugerpumpe Zirkul k ationspumpe Umlenkventil Mischer Heizkreis

234


7.3 Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement von Martin Becker

Für einen energieeffizienten Betrieb von Anlagen und/oder Gebäuden ist es entscheidend, dass alle hierfü f r erford f erlichen Inform f ationen erfasst, an eine geeignete Stelle übert ü ragen, archiviert und visualisiert werden. Dies ermöglicht, wichtige Prozessgrößen wie z. B. Tempe m raturt und Druckverläufe oder Energieverbrauchswerte direkt oder auch zu einem beliebigen späteren Zeitpunkt auswerten zu können. Dazu werden die wichtigsten energietechnischen Anlagen über entsprechende Kommunikationssysteme auf eine übergeordnete Gebäudeautomation zusammengeschaltet, die es ermöglicht, auf alle relevanten Daten der Anlagen jederzeit zugreifen zu können. Dies sollte im Sinne einer integralen, gewerkeübergreife ü nde Konzeption derart erfol f gen, dass alle Anlagen und gebäudetechnische Systeme in ein übergeord ü netes Energieund Gebäudemanagement zusammengefü f hrt werden.

Bild 7-13 Einbindung der Anlagentechnik in ein üb ü ergeordnetes Energie- und Gebäudemanagement

Wichtig ist es , dass hier auch alle regenerativen Energiesysteme konsistent eingebunden werf r solarthermische Anlagen den, in dem z. B. die zuvor beschriebenen Automationsgeräte fü oder Wärmepumpen m über entsprechende Bus- und Kommunikationssysteme in eine übergeordnete Gebäudeautomation eingebunden werden. Dies hat den Vorteil, dass regenerative Systeme in den gesamten gebäudetechnischen Systemverbund eingebunden sind und somit ganzheitliche Überwachungs- und Optimierungsfunktionen f umgesetzt werden können. Beispiele hierfü f r sind z. B. die Einbindung in ein Energiemanagement oder die Berü r cksichtigung von Wetterdaten bzw. Wetterprognosedaten fü f r eine optimierte Betriebsfü f hrung. Die Visualisierung der Anlagen und deren aktue t lle Prozessdaten auf dynamischen Anlagenbildern ist eine hervorragende Basis, um den laufenden Betrieb einer Anlage überwachen ü zu können wie dies in den Bildern 7-14 und 7-15 als Beispiel fü f r eine umschaltbare Kältemaschine/Wärmepumpe m dargestellt ist.

7.3 Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement 235

Bild 7-14 Beispiel fü f r die Anbindung einer umschaltbaren Wärmepumpe/Kältemaschine an eine überü geordnete Gebäudeautomation

Bild 7-15 Beispiel fü f r eine Datenauswertung als Basis fü f r die Einbindung in ein üb ü ergeordnetes Energie- und Gebäudemanagement

236


7.3.1 Integration von regenerativen Anlagen in die Gebäudeautomation Anhand einzelner Anlagenbeispiele soll hier gezeigt werden, wie die Automatisierung von regenerativen Wärme- und Kälteversorgungssystemen im Verbund mit anderen Gewerken im Gebäude erfolgen kann. Dabei empfi m ehlt es sich ein herstellerneutrales Gebäudeautomationsa ikate im Bereich der system zu installieren, welches die Einbindung unterschiedlicher Fabr Automatisierungsgeräte/Unterstationen und mittels der OPC-Server-Technologie die Nutzung unterschiedlicher Bussysteme erlaubt

7.3.1.1 Anwendungsbeispiel: Automation eines Energiesystem-Verbundes im Technikum G der Hochschule Biberach von Martin Becker

Im Folgenden soll anhand eines Gebäudes an der Hochschule Biberach verdeutlicht werden, wie verschiedene dezentrale und regenerative Energiesysteme über ü entsprechende Kommunikationssysteme in eine gewerkeüb ü ergreifende Gebäudeautomation und ins Energie- und Gebäudemanagement eingebunden werden können. Das so genannte Technikum G wurde im Rahmen der Einrichtung des neuen Studi t engangs Gebäudeklimatik im Jahre 2002 auf dem Campus der Hochschule Biberach als Seminar- und Laborgebäude errichtet.

Bild 7-16 Blick auf das Technikum G der Hochschule Biberach, das als Demonstrationsgebäude fü f r dezentrale und erneuerbare Energiesysteme genutzt wird.

In und an dem Gebäude wurden zu Demonstrationszwecken fü f r die Lehre und Forschung während und nach der Bauphase verschiedene innovative Energiesysteme exempl m arisch integriert. Dies sind u. a.: • • • • • •

Bodenabsorber unter der Bodenplatte zur Nutzung oberflächennaher Geothermie zwei vertikale Erdsonden mit je 99 m Länge neben dem Gebäude eine umschaltbare Wärmepumpe/ m Kältemaschine zwei Erdreich-Wärmeaustaucher unterschiedlicher Durchmesser entlang des Gebäudes zwei Solar-Luftkollektoren an der Glasfassade unterschiedliche Bauteilsysteme (Wasser, Luft) in verschiedenen Seminarräumen

7.3 Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement 237 • ein Lüftungsgerät zur Konditionierung eines Seminarraumes, wobei direkte Außenluft, f die vorgeheizte Luft aus dem Luft-Kollektor oder die vorgeheizte bzw. vorgekü k hlte Luft aus dem Erdreich-Wärmeübertrager genutzt werden kann. • zwei Experimentalfassaden zum Test innovativer dezentraler Fassadensysteme • Fotovoltaik (Dachintegration, Fassadenintegration) Diese vielfä f ltigen Energiesysteme sind über ü eine recht umfangreiche Hydraulik und Energieverteilung vergleichsweise flexibel zusammengeschaltet, so dass unterschiedliche Räume mit unterschiedlichen Energiesystemen versorgt werden können, wie dies in Bild 7-17 als Übersicht dargestellt ist.

Bild 7-17 Energiesystem-Verbund im Technikum G der Hochschule Biberach

In diesem Gebäude befinden sich verschiedene Labore, u. a. das Labor fü f r Gebäudeautomation, in dem die Automationsgeräte bzw. dezentralen Busgeräte der einzelnen Teilsysteme üb ü er in der Gebäudetechnik typi y sche Kommunikationssysteme wie EIB/KNX, LON, OPC oder Modbus/TCP auf eine übergeord ü nete Gebäudeautomation zusammengefü f hrt werden. Einzelne Räume sind mit Bussystemen wie EIB/KNX oder DALI automatisiert, andere über ü kompakte m Raumcontroller, die nach IEC 61131 programmiert werden, automatisiert. In verschiedenen Räumen und Anlagen sind über Energiezähler (Strom, Wärme, Kälte) installiert, so dass auch quantitative energetische Untersuchungen möglich sind. Mit dem übergeordnet ü en Gebäudeautomationssystem (GA-System) lassen sich alle Räume und Anlagen visualisieren, entsprechende Prozessgrößen (Temper m atur t en, Feuchte, CO2-Sensoren, Schaltzustände) dynamisch einblenden und in einer Datenbank archivieren, s. Bilder 7-14 oder 7-15. Bild 7-19 zeigt als weiteres Beispiel die Visualisierung des Lüftungsger t ätes zur Versorgung eines Seminarraumes, wobei als Quelle direkte Außenluft, die beiden ErdreichWärmeübertrager oder die beiden Luft-Kollektoren einzeln oder über Ansteuerung entsprechende Luftklappen in einem beliebigen Mischungsverhältnis dem Lüftun t gsgerät zugefü f hrt werden können.

238


Bild 7-18 Automatisierungsstruktur im Technikum G, bei der die einzelnen busfä f higen Geräte und Automationsgeräte über ü entsprechende Kommunikationssysteme auf eine über ü geordnete Gebäudeautomation zusammengefü f hrt werden (AS-Automationsstationen, EIB-Europäischer Installations-Bus, LON-Local Operating Network).

Bild 7-19 Visualisierung des Lüftungsgerätes mit unterschiedlicher Außenluftq f uellen, wobei die Zuluft dem Testraum G0.03 zugefü f hrt wird

7.3 Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement 239 Neben den üblichen Visualisierungen von Räumen, Heizung-, Lüftungst und Klimaanlagen lassen sich auf solchen offenen Gebäudeautomations-Systemen auch alle regenerativen und dezentralen Energiesysteme in einem Gebäude z. B. fü f r eine Visualisierung und Historisierung von Daten aufschalten. Bild 7-20 zeigt dies am Beispiel der Fotovoltaik-Anlage, bei der alle relevanten Prozessgrößen wie solare Einstrahlung, Modultemperaturen, t aktue t lle elektrische Größen (Strom, Spannung, Leistung, t Energie) aus den Wechselrichtern, Performance Ratio der Anlage angezeigt und kontinuierlich mit protokolliert werden können.

Bild 7-20 Visualisierung r der Fotovoltaik-Anlage auf einer überg ü eordneten Gebäudeautomation

7.3.1.2 Anwendungsbeispiel: Herstellerneutrales Gebäudeautomationssystem auf LabVIEW Basis von Elmar Bollin

Am Beispiel eines Büroneubau u uprojektes im Süd-Osten von Stuttgart soll auf gezeigt werden, wie ein herstellerne r utrales Gebäudeautomationssystem auf LabVIEW Basis fü f r einen Automationsverbund von Anlagen der technischen Gebäudeautomation mit Nahwärmenutzung, Absorptionskältemaschine und TABS (Thermoaktives Bauteilsystem) realisiert werden kann. Die Wärmeversorgung des Bürogebäudes erfolgt dabei zentral mit Hilfe f eines BiomasseBlockheizkraftwerkes des Neubaugebietes. Damit wird die Gebäudeheizung mit Betonkerntemperierung r und Unterflur-Konvektoren, die Klimaanlage als auch eine Absorpt r ionskältemaschine mit dem Kältemittel Lithiumbr m omid-Wasser (130 kW Kälteleistung) versorgt.

240


Bild 7-21 zeigt den Automationsverbund des Bürogebäudes mit den DDC-Automatisierungsstationen von Saia fü f r die Heizung-, Lüftungst und Klimaanlagen, den M-Bus-Zählern fü f r die Erfassung der Energieverbräuche und den EIB/KNX-Bussystemen fü f r die Steuerung von Beleuchtung t und Abschattungssystem. Über OPC-Server ist es hier möglich die verschiedenen Kommunikationsprotokolle der proprietären Saia DDC, von M-Bus und EIB/KNX-Bus mit Hilfe eines ICONAG OPC-Client auf eine Gebäudeautomationsleitstation mit B-CONLeitsoftware herstellerneutral aufzuschalten.

Bild 7-21 Herstellerneutraler Automationsverbund r am Beispiel eines Bürogebäudes [7-5]

LabVIEW ist ein graphisches Programmiersystem von National Instruments. Das Akronym steht fü f r ÄLaboratory Virtual Instrumentation Engineering Workbench³. Haupt-Anwendungsgebiete von LabVIEW sind die Mess-, Regel- und Automatisierungstechnik. Die Programmierung erfolgt mit einer graphischen Programmiersprache, genannt ÄG³, nach dem DatenflussModell. Durch diese Besonderheit eignet sich LabVIEW besonders gut zur Datenerfassung und -Verarbeitung. LabVIEW-Programme werden als Virtuel t le Instrumente oder einfach VIs bezeichnet. Das vorliegende Beispiel zeigt wie mit Hilfe f der Leit-Software B-CON der Fa. ICONAG ein herstellerneutraler Automationsverbund r f r ein Bürogebäude hergestellt werden kann. In Bild fü 7-22 wird die Systemarchitektur der B-CON Leit-Software dargestellt. Dabei übernimmt die auf LabVIEW-Basis programmierte B-CON-Gebäudeleitstation von ICONAG die Visualisierung des Anlagenbetriebs, der Bedienung der Automation und die Kommunikation mit den

7.3 Einbindung in eine übergeordnete Gebäudeautomation und ins Gebäudemanagement 241 Automatisierungsgeräten sowie das Energiemonitoring des Gebäudes mit Energiemengenzählern fü f r Wärme- und Stromverbr r äuche und allen wichtigen Anlagenbetriebsdaten. Im vorliegenden Fall bietet LabVIEW zusätzlich die Möglichkeit des Remote-Control-Betriebs, d. h. von Rechnersystemen außerhalb des Gebäudes kontinuierliche Auswertungen t von aktue t llen Betriebsdaten vornehmen zu lassen und an der bestehenden Steuerung- und Regelung online Optimierungen vorzunehmen.

Bild 7-22 Systemarchitektur der B-CON Leit-Software

Bild 7-23 Remote Control via Internet FTP (File Transfer f Protocol) mit Algorithmen auf LabV a IEWBasis an der Hochschule Offe f nburg am Beispiel eines Bürogebäudes

242


Bild 7-23 zeigt wie am Beispiel des vorgestellten Bürogebäudes im Rahmen eines Forschungsprojektes zur simul m ationsgestützten Automation fü f r die nachhaltige sommerliche Gebäudeklimatisierung des BMBF mit Hilfe f eines Rechners an der Hochschule Offenburg via FTP-Protokoll über ü das Internet mit der B-CON Leitebene im Gebäude Daten ausgetauscht werden können. Dabei ist daran gedacht, das TABS mittels einer modellbasierten Regelungund Steuerung und unter Einbeziehung von Wetterprognosen optimal fü f r die Verbesserung des Komforts in den Büroräumen zu nutzen.

Literatur: [7-1]

VDI-Richtlinie 3814, Blatt 1: Gebäudeautomation (GA) ± Systemgrundlagen, Mai 2005

[7-2]

VDI-Richtlinie 3813, Blatt 1: Raumautomation ± Grundlagen, Mai 2007

[7-3]

VDI-Richtlinie 3813, Blatte 2: Raumautomationsfunktionen, Grü r ndruck fü f r Ende 2009 geplant

[7-4]

Tiersch, F.: Die LONWORKS-Technologie, DESOTRON Verlagsgesellschaft, Erfurt, 1998

[7-5]

Produktinformationen der ICONAG-Leittechnik GmbH m in Hoppstädten-Weiersbach

243

Sachwortverzeichnis DIN EN 15450 175 DIN EN ISO 13791 139, 141 DIN V 18599 32, 34 EN 1434-3 202 VDI 2078 34 VDI 3813 225 VDI 3814 224 VDI Richtlinie 3814 224 VDI-Richtlinie 4640 60 A A/D-Wandler 222 Abkü k hlkurve 132 Abkü k hlmodell 130 Abkü k hlphase 53 Ablaufdiagramm 194 Absenkbetrieb 130 Absorbat 160 Absorbens 160 Absorber 73 f. Absorbertempe m ratur als Einschaltkriterium 104 Absorptionskälteanlage 76 Absorptionskältemaschine 72, 154 ±, Prozess einer 160 ±, solarbet r riebene 160 ±, zweistufi t ge 156 Absorptionskoeffizient 50 Absorpt r ions-Wärmepumpe m 179 Abtausteuerung-/regelung 183 Adsorption 76 Adsorptionsenergie 92 Adsorptionskälteanlage 168 Adsorptionskältemaschine 76, 80, 154, 157 Adsorptionsmittel 82 Aggregatszustandsänderung 76 Airmass 12 aktive Sonnenenergienutzung 51 Aktivierungsverlauf 147, 148 Aktivierungszeit 149 Albedo 13 Ammoniak 73 Amortisierungsdauer 151 Anfahrschaltung 104 Anlagenaufwandszahl 29 f.

Anlagenmonitoring 116 Anlagenstillstandszeit 204 Aquifer 22, 90 Arbe r itsstoffpaare 73 Arbe r itszahl 84, 176 Arbeitszyklen 79 astronomische Tageslänge 9 Aufhe f izkurve 132 f. Aufhei f zleistung t 132 Aufhei f zphase 53 Aufheizversuch 207 Aufhei f zvorgang 131, 163 Aufheizzuschlag 132 Aufwandszahl der Nutzenübergabe ü 126 Ausnutzungsgrad 125, 144 Außentemperatur t 24 Austreiber 73 f. autarkes System 157 Automation 3 Automationsgerät 221, 227, 231 Automationsschema 122, 225 Automationsstation 171, 221 Automationsstrategie 191 Automationsstruktur t 192 Automationssystem 201 Automationsverbund 224, 240 Automatisierung der Wärmepumpe m 182 Automatisierungsebene 181 Automatisierungsfunktion 224 Automatisierungsstruktur t 238 Azimut 9 B Backup-Funktion 48, 199 BACnet 224 Batteriespeicher 215 Bauteilkü k hlung 148 Bauteiloberflächentempe m ratur t 134 Bauteilsystem 236 Bauteiltemperierung 168 B-CON-Leitsoftware 240 Bedeckungsgrad 16 Bedienplätze 226 Behaglichkeit 198 Beladeeinrichtung 94

244 Beladepumpe m 104 Beladesteuerung 183 Beleuchtungsanforderungen t 34 Bereitschaftsteil 43, 47 Bestrahlungsstärke 8 Betonkernaktivierung 147, 169 Betonkerntemper m ierung 239 Betriebsfü f hrung, optimierte 234 Betriebsmodi 221 Betriebsüberwachung 48 Beukenmodell 138 bivalente Betriebsart 180 bivalenter Betrieb 199 Blockheizkraftwerk 212 Bohrlochringraum 62 Bundesberggesetz (BBergG) 60 Busgerät 237 Bussystem 224, 234 C CAFM 124, 150 CAN-Bus 230 f. Carnot-Gütegrad 84 Carnot-Kälteleistungszahl 83 Carnot-Leistungszahl t 172 ±, theoretische 172 Carpet-Plot 118 f. CO2-Konzentration 36 Computer m Aided Facility Management 150 Contractings 151 Coefficient Of Performance (COP) 75, 82, 174 COP-Wert 166 Cycle of Performance 156 D DALI 237 Dämmstandard 30 Dämmung an der Außenseite 144 Datenerfassung 201 Datenerfassung (Monitoring) 199 Datenlogger 116, 230 f. Datenlogging 231 DDC-Automationsstationen 223 Deckenstrahlungsheizung 185 DEC-System 157, 158 Default-Werte 183 Deklination 9

Sachwortverzeichnis Desiccative and Evaporative Cooling (DEC) 158 Desorber 77 Desorberkammer 79 Desorpt r ion 76, 160 Desorptions-Endtemperat m tur 78 Desorptionsvorgang 77 Detailmonitoring 168 Deutscher Wetterdienst 16, 32 digitaler Regler 222 Direct Digital Control 223 Direkterwärmungsv m erfahren 111 Display 229 Doppel-U-Rohr-Sonde 63 Drosselventil 74 Druckverlust 58 Druckverlust, Kollektor 57 durchmischter Speicher 93 DVGW 120 62 Dynamik der Kü K hldecke 149 dynamisches Anlagenbild 234 dynamisches Verhalten 53 E EIB/KNX-Bus 240 Eimerprinzip 106 Eindringtiefe f 136 Einfrieren 169 Einfriergefahr 61 Einschaltdauer 96 Einstrahlungssensor 104 Einstrahlwert 8 Einstrahlwinkel 9 Einzelraumregelung 149, 186 Eisfreihaltung 90 Eisspeicher 91 elektrische Anschlussleistung t 83 elektrische Zusatzheizung 181 elektrolytische Erzeugung von Wasserstoff f 219 elektronisches Expansionsventil 184 Endenergie 28 energetische Amortisationszeit 49, 205 energetische Bewertung t 82, 172 energetische Kenngrößen 82 Energieaufwand 32 ±, kumul m ierter 199 Energiebereitstellung, multivalente 47

Sachwortverzeichnis Energiebilanz 29, 200, 203 Energiebilanzierung r 203 Energiebilanzregler 186 f. Energiecontrolling 48, 199 ff. Energieeffiz f ienz 48, 199 Energieeinsparverordnung 29, 34 Energieerzeuger, regenerativer 212 Energiemanagement 215, 234 Energiepark 213 Energiequelle, erneuerbare 2 ±, fossile 2 Energierü r cklaufzeit 205 Energiesystem-Verbund 236 f. Energieverbrauchskennwert 33 Energiewandlungsprozess 154 Energiewirtschaft, nachhaltige 1 EnEV 32, 124 Entkoppler von Erzeugung und Nutzenübergabe 88 Entladeeinrichtung 94 Entladesteuerung 98, 183 Entropiezunahme 2 Entzugsarbeit 62 Entzugsleistung t 61, 64 Erdbeckenspeicher 90 Erdoberfläche 23 Erdreich-Wärmeaustaucher 236 Erdreich-Wärmeübertrager 22 Erdsonde 236 Erdwärme, oberflächennahe 20 Erdwärmekollektor 60 Erdwärmesonde 20, 62, 90, 185 Erdwärmesondenanlage 21 Erntefaktor 205 ±, solarer 205 Ertragskontrolle 199, 229 Erzeugersystem 87 exergetischer Wirkungsgrad 75 Exergieverlust 2 Expansionsventil 69 Expansionsventilregelung 183 Extinktion 12 extraterrestrische Sonnenstrahlung 12 F Fassadenfl f äche 15 Fehlererkennungsverfahre f n 206 Fehlersituation 208

245 Fehlfunktion 48 Feldbus d 201 Feuchteabfuhr 36 Feuchtequelle 36 Flächenheizung 143 Flächenkü k hlung 143 Flüssigkeitskü k hlsatz 84 Fotovoltaik 237 Fotovoltaikanlage 212, 239 Fouling des Wärmetauschers 208 freie Kü K hlung 148 Frischluftb f edarf in Gebäuden 35 Frostschutzfunktion 169 Frostschutzmittel 60 Frostschutzschaltung 106 FTP 241 FTP-Protokoll 242 f hlbare Wärme 89 fü Funktionsblock 230 Funktionsblockstruktur t 226 Funktionskontrolle 221, 229 Funktionsmakro 227 Funktionsmodul 229 Funktionsüberwachung 48, 199 Fußbodenheizung 87, 142, 145 f., 170, 184 f., 189 G Gaseinschluss 208 Gasetagenheizung 152 Gas-Wärmepumpe m 179 GA-System 4, 223, 226 Gebäudeautomation 221, 234, 236 Gebäudeautomationssystem 4, 237 Gebäudeheizung 121 Gebäudeleitsystem 4, 223 Gebäudemanagement 234, 235 Gegenstrom-Wärmeübertrager 74 gekoppeltes Raum- und Anlagenmodell 142 Geothermie 19 Geothermieanlage 45 Gesamtenergiedurchlassgrad 32 Gesamthilfsenerg f iezufuhr 84 Gesamtwärmebedarf 46 Gesteinsmatrix 22 gewerkeübe ü rgreifende f Gebäudeautomation 183, 236

246 Gewinn , interner 30 , solarer 30, 32 Globalstrahlung 8, 13 Gradtagszahl 32 Großanlage zur solaren Trinkwassererwärmun m g 102 Grundwasser 21, 22 Grundwasserleiter 62 Gütegrad 82 ±, reversibler 84 Gütekriterium 191 H halbhermetischer Verdichter 83 Häufigkeitsverteilung 218 Hauptsatz der Thermodynamik 83 Heizgradtag 32 Heizgrenze 25 Heizkreiscontroller 150 Heizkurvenauswahl k 231 Heiztag 32 Heizungsregler 232 Heizungsunterstü t tzung 161, 171, 204 Heizwärmebedarf 28 Heizzahl 85 hermetischer Verdichter 83 High-flow-Betrieb 56 Hilfsaggre f gat 174 Hintergrundquellsystem 149 k berwachung 183 Hochdruckü hydraulische Entkoppl t ung 97, 187, 190 hydraulische Verschaltungsarten von Kollektoren 58 Hypokaust y enheizung 146 I Identifik f ation 208 IEC 61131 237 Inbetriebnahme 201 Infrarotschnittstelle 230 Input-Output t -Analyse 210 Insitu-Überwachung 210 Inspektion 200 Instandhaltung 206 Instandhaltung, zustandsorientierte 200 Instandsetzung 200 interne Lasten 28

Sachwortverzeichnis IPLV-Wert 84 ISO-OSI-Modell 202 J Jahresarbeitszahl (JAZ) 82, 84, 175 Jahresheizzahl 85 K Kaltdampf-Kom m mpressionskälteanlage 182 Kaltdampf-Kom m mpressionskältemaschine 83 Kaltdampf-Kom m mpressionskältemaschinenProzess 68 Kälteanlage 66 f. Kältekreislauf 68 f. Kältelast 71 Kälteleistung 70 Kälteleistungszahl 82 ±, effektive 83 Kältemaschine 66 f. ±, thermisch angetriebene 154 ±, thermische 155 Kältemaschinen-Kaltdampf-Pro m zess 69 Kältemittel 72, 78 m 73 Kältemitteldampf Kältemittelmassenstrom 70 Kältesatz 67 Kältespeicher 166 kältetechnisches Gesamtsystem 66 Kälteverteilung 67 Kaltwassersatz 158 Kiesspeicher 90 Klimabereinigung 33 Klimazone 25 Kollektoreffizienz 55 Kollektorertrag 205 Kollektorkennlinie 55 Kollektorkreis 103 Kollektorkreisregelung 103 Kollektorkreistemperat m tur 105 Kollektorü r bertemperat m tur 43, 167 Kollektorzeitkonstante 203 Kombi m nanlage 121 Kombi m speicher 43, 99 Komfortverbesserung 158 Kommunikationsprotokoll 224 Kommunikationssystem 234 Kompak m tregelung 39 Kompressionskältemaschine 68

Sachwortverzeichnis Kompr m essions-Wärmepumpe m 179 Kompr m essorenabwärme 168 Kondensator 77 Konstanthalten einer Tempe m raturdi t fferenz 231 Konvektionsverlust 54 konvektiver Wärmeübergangs ü koeffizient 141 Korrelationsdiagramm 216 Kraft-Wärme-Kopplungsanlage 81 K hlbedarf, Kü f äußerer 35 K hlbetrieb 163, 165 Kü K hldecke 163, 188 Kü K hldeckenelement 161 f. Kü K hlfl Kü f äche 146 K hllastberec Kü t hnung 34 K hlmittel 78 Kü K hlturm 163 Kü K hlturmtemperatur Kü t 162 K hlung, solarthermische 42 Kü K hlwassertemperatur Kü t 81 Kunststofffolie f 90 L LabVIEW 240 f. Ladepumpe m 98 Laderohr 94 Ladesteuerung 98 Lasten, interne 28 Lastprofi t l 181 Latentwärme 89 Latentwärmespeicher 90 Legionellendesinfektion 116 ±, thermische 113 Legionellenschaltung 109, 113, 120 f. Legionellenschutzfunktion 232 Leistungsfakt t or 173 leistungsgesteuerter Verdichter 184 Leistungszahl t 45, 71 f., 83, 173 f., 189 ±, reale 172 Linke-Trü r bungsfaktor 12 Lithiumbromid 73 LON 215, 224, 237, 238 LON-Bus 203, 212, 214 LON-Netzwerk 224 Lösungsmittel 72 Lösungsmittel-Krei K sprozess 73 Lösungsmittelpumpe m 75

247 Lösungsmittelwärmeübertrager ü 74 Low Cost Bus (LCB) 149 Low-flow f -Betrieb 56 Low-flow-System 105 Luft/W f asser-Wärmepumpe m 173, 180 Luft-Kollektor 237 Luftkü k hler 188 Luftmasse 12 Luftqualität 36 Lufttemperatur t 25 Lüftungsa t nlage 30 Lüftu f ngswärmeverlust 28 Luftwechsel 30, 124 Luftwechselrate 36 M Managementstrategie 219 Matched-flow-Betrieb 56 MATLAB-SIMULINK 203, 219 M-Bus 202, 240 Mehrknotenmodell 138 Messwerterfassung 117, 201 meteorologische Messreihe 25 meteorologische Messstation 26 Micro-Grid 219 Mischungsvorgang 98, 188 Modbus/TCP 237 Modellierung 127 Modellparameter 208 Monitoring 40 Monitoring-System 201 monoenergetischer Betrieb 181 monovalente Betriebsart 180 Multifunktionsregler 222 multivalente Anlage 205 multivalente Energiebereitstellung 47 multivalenter Betrieb 199 MySQL-Datenbank 215 N nachhaltige Energiewirtschaft 1 Nachheizung 47, 122 Nennkälteleistung 84 Netzparallelbetrieb 212 Neutralzone 194, 195 Niederdruckü k berwachung 183 Niederschlagswasser 21 Niedertempe m raturw t ärme 47, 77, 81

248 Nutzenergie 28, 87 Nutzenübergabe 87 f., 126 Nutzereingriff f 153 Nutzerinterface 152 Nutzkälte 29 Nutzungslastprofil 182 Nutzungsprofil 152 O oberflächennahe Geothermie 60, 236 oberflächennahes Erdreich 21 Objektwärmebedarf 46 offenes Kommunikationssystem 224 Ökobilanzbetrachtung t 49 Onlinebetrieb 212 OPC 215, 237 OPC-Server 224, 236, 240 optimierte Betriebsfü f hrung 183, 232 Optimierungsfunktion 234 P Parabolrinnenkollektor 156 passive Solarenergienutzung 51 passiv-solarer Energiewandler 51 Performance Contractings 151 Perform f ancetests 207 Phasenkontakt 160 Phasenversatz 136 Phasenverschiebung 44 Phasenwechsel 90 Phasenwechselmaterial (PCM) 91 Primärenergie 28, 30 Primärenergiebedarf 29 Primärenergiefaktor 29, 205 Primärenergiekennzahl 49 prognosegesteuerte Strategie 193 Prognosewerkzeug 206 Prozessoptimierung 224 p-T-Diagramm 160 Pufferspeicher 95, 110 f., 121, 185 Pumpe m nfehlfunkt f ion 229 Pumpenregel m ung 106 PU-Schaum u 95 Pyranometer 26, 210 Q Quellsystem 148

Sachwortverzeichnis R RAM 222 Raumautomationsfunktion 226 Raumbehagl m ichkeit 191 Raumdynamik 143 f. Raumklimatisierung 157 Raumknotenmodell 131 Raumnutzungsprofil 192 Raumtemperaturregel t ung 152 Raumverhalten 134 Raumzuordnung 150 reduzierte Tempe m ratur t 167 Referenzzelle 26 Reflektionsverlust 54 Regelstrecke 221 Regelung 192, 221, 231 Regelung der Vorlauftemperat m tur 99 Regenerationsluft f 159 regenerativer Energieerzeuger 212 regeneratives Energiehybridsystem 212 Reglereinstellung 222 Reglersequenz 224 Remote Control 241 reversible Wärmepumpe m 170 reversibler Gütegrad 84 Rohdeckenbeton 148 Rohrleitungsverlust 203 R ckkü Rü k hlwerk 166 S Schalenmodell 226 Schalthäufigkeit 186 Schaltuhr 231 Schichtspeicher 103 Schichtwärmespeicher 90 Schnellaufhei a zung u 96 Schutzfunktion 229 SD 204 Seasonal Performance Factor 82, 175 Selbstregeleffekt f 143 ff., 191, 194 sensible Abkü k hlung 159 Servicefunktion 103 Sicherheitsbegrenzer 228 Silicagel SiO2 77 f., 92 Simulation 128, 207 Simulationsboard 231 Simulationsprogramm T-SOL, POLYSUN 206

Sachwortverzeichnis Simulationsstudi t e 196 Simulationsuntersuchung 198 Smart-Grid 219 Solaranlagen mit Heizungsunterstü t tzung 49 solarbetriebene Absorptionskältemaschine 160 solare Gebäudeheizanlage 122 solare Heizungsunterstü t tzung 99 solare Kü K hlung 42, 154 solare Nutzwärme 117 solare Trinkwasseranlage 4 Solarenergieangebot 7 Solarenergienutzung, passive 51 solarer Deckungsanteil 118, 169 solarer Deckungsbeitrag 157 solarer Deckungsgrad 49, 204 solarer Erntefaktor 205 solarer Nutzungsgrad 118 Solarkonstante 12 Solar-Luftkollektor 236 Solarregler 178, 227 f. ±, kompakt m er 227 Solarthermie2000 114 solarthermische Kraftwerkstechnik 90 solarthermische Kü K hlung 42, 107 solarthermische Umwandlung 54 solarthermische Warmwasserbereitung 41 m 173, 176, 233 Sole/Wasser-Wärmepumpe Sonnenbahn 10 f. Sonneneinstrahlung 31, 217 Sonnenenergienutzung, aktive 51 Sonnenhöhe 9 Sonnenhöhenwinkel 9 Sonnenscheindauer 13, 16, 18, 169 Sonnenspektrum 50 Sonnenzeit 9 Sorption 158 sorptionsgestü t tzte Klimatisierung 158 Sorptionsrad 159 Sorptionsspeicher 92 Speicher , durchmischter 92 , geschichteter 92 Speicherauskü k hlung 231 Speicherbeladung 107 Speicherentladeregelung 108 Speicherfä f higkeit des Raums 125 Speicherladezustand 42

249 Speicherma r sse des schweren Raum a s 143 speicherprogrammierbare Steuerung 223 Speicherprozess, natü t rlicher 45 Speichersystem 87 Speicherumschaltung 228 Speichervermögen des Raums 129 Speichervolumen 96 spezifische Entzugsleistung t 23 spezifischer Solarkollektorertrag 49 Spitzenlastabdeckung 181 Spitzenlastbedarf 219 Sprungfunktion 54 SSD-Klasse 18 Steuerung 192 Steuerung r s-/Regelungsstrategien fü f r TABSysteme 192 Stillstandstempe m ratur 52 Stillstandszeiten des Verdichters 187 Störfall 231 Störungsdiagnose 49 Strahlung extraterrestrische 12 Strahlung ±, direkte 12 ±, diffuse 13 Strahlungsangebot 7 Strahlungsaustausch 141 Strahlungsenergie 28 Strahlungssensor 104 Strahlungstemper m atur t 140, 143 Strategie ±, prognosegesteuerte 198 ±, vorausschauende 198 t agramm 224 Strukturdi Systemsimulationswerkzeug 206 Systemvarianten fü f r Wärmepumpen m 178 T TABS 191, 239 Tageslänge 13 Takten des Verdichters 180 Taktverhältnis 183 Taupunkttemperatur t 162 Taupunktunt t erschreitung 170 Teillastbetrieb 182 Tempe m raturbegrenzung t 116 Tempe m raturm t esswert 218 Testreferenzja z hr 16, 25, 206

250 Thermal Response Test 24 thermisch aktivierbares Bauteil (TAB) 146 ff. thermische Energieverluste des Kollektors 55 thermische Entkopplung 108 thermische Legionellendesinfektion 113 thermische Luftkonditionierung 36 thermische Schichtung t 110 thermoaktive Bauteilsysteme (TABS) 191 Thermostatventil 128 Tot-Band 194 Totzeit 191 Trägheit des Systems 191 transienter Vorgang 135 Transmissionsverlust 54 Transmissionswärmeverlust 28 Trinkwarmwasser 29 Trinkwasseranlage, solare 4 Trinkwasserbedarf 37 Trinkwassererwärmung m 170 ±, solare 101 m age 56 Trinkwassererwärmungsanl Trinkwasservorwärmspeicher 121 Trü rübungsfaktor 12 U Übergabe-Regelsystem 87 Überhitzen 114 Überhitzung 102 Übertragungsverhalten 191 Überwachung 40 ± der Anlagenperformance 216 ± von Sensoren 231 Überwachungsaufgabe 182 Überwachungsfunkt f ion 113, 229, 234 Umgebungsluft 20, 24 Umschaltbedingung 180, 191 Umwandlungseffekt 51 Umwandlungsverlust 205 Universalregler 229 V Vakuumröhrenkollektor 157, 167 Validierungsverfahren 139 variabler Volumenstrom im Kondensator 188 Verbundbetrieb 212 Verdampf m fer 74, 77

Sachwortverzeichnis Verdampf m ferkälteleistung 70 Verdampferken m nlinie 70 f. Verdampfun m gsdruck r 78 Verdampfungstemper m atur t 69, 173, 178 Verdichterkennlinie 70 f. Verdichterlaufzeit 189 Verdichterregelung 183 Verdichtung 77 Verdichtungsleistung t des Kompressors m 68 Verdrängungsprinzip 93 Verdrängungssp ä eicher 93, 97, 103 Verdunstungseff t fekt 159 Verdunstun t gskü k hlung 158 Verflüssiger 74 Verflüssigungsdruckregelung 183 Verflüssigungstempe m ratur t 69, 173 Verschattungseffekt 215 Verschmut m zung 208 Verwaltungsvorschrift wassergefä f hrdende Stoffe f (VwVwS) 60 virtue t ller Probebetrieb 142 Visualisierung 238 f. ± der Anlagenzustände 49 Volldeckung im Sommer 204 Volllastbetrieb 184 Vordergrundquellsystem 149 Vorhersage der solaren Strahlung 17 Vorwärmespeicher 108, 110 Vorwärmesystem, solares 102 W Wandmodell 138 Wärmeabgabe von Personen 34 Wärmedämmung, transparente 44 Wärmeeintrag 35 Wärmekapazität des Speichermediums 89 Wärmekapazität, wirksame 134 Wärmeleitfä f higkeit der Oberkrustengesteine 20 Wärmemenge 231 Wärmemengenzähler 48, 84, 202, 210 Wärmenutzungsanlage 171 Wärmepumpe m 66, 170, 172, 179, 185, 231 ± im Heizbetrieb 179 ± mit Kreislaufumkehr 170 Wärmepumpena m nlage 70, 170 ff., 232 ± mit Erdreich 185 Wärmepumpen-Kom m mpaktregler 231

Sachwortverzeichnis Wärmepumpe m n-Regler 184, 227, 232 Wärmepumpen-R m Rücklauf 190 Wärmepumpe m n-System 170 Wärmequelle 30, 34, 174, 177, 178 Wärmequellenanlage 22 Wärmequellentemperat m tur 180 Wärmeregeneration 22 Wärmerü r ckgewinnung 158 Wärmerü r ckgewinnungsgrad 30 Wärmesenke 30, 174 Wärmespeicher 87 Wärmeträgeröl 90 Wärmetransportmedium 57 Wärmeübertragerrohr 22 Wärmeverhältnis 75, 80, 85 Wärm ä everluste des Speichers 95 Wärmeverlustkoeffizient 55 Wärmeversorgungssystem, kombi m niertes 178 Warmwasserbedarf 46 Warmwassererzeugung 31 Warmwasserheizungsanlage 161 Warmwasser-Wärmebedarf 31 Wartung t 200 Wasserstoff f 215 Wasserwärmespeicher 89, 92 Wellenlängenabhängigkeit 50 Wetterdaten 206 Wetter-Messstation 212 Wetterprognosedaten 192 Wettervorhersage 183, 198

251 Wirkungsgrad 82 ± der Solarkollektoren 167 Wirkungsgradverlauf eines Solarkollektors 155 Wirkungsplan 192 ± einer Regelung 221 witterungsgefü f hrte Vorlauftemperat m turregelung 152 Wochenend-/Ferienprogramm 232 Z Zapfvolumenstrom 112 Zapfvorga f ng 111 Zeitgleichung 9 Zeitkonstante des Kollektors 54 Zeitprogramm fü f r Sondernutzung 231 Zeitverhalten 53 Zeitverschiebung 44 Zeolith 92 Zirkulationspumpe m 175 m omatik 232 Zirkulationspumpen-Aut Zirkulationsverlust 205 Zustandsdaten 48 Zweiknotenmodell 133 Zweipunktbet t rieb 164, 183 Zweipunktcharakteristik 102 Zweipunktpri t nzip 40 Zweipunktregelalgorithmus 5 Zweipunktregler 183, 186

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